1、梁模板(扣件鋼管架)計算書高支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術(shù)2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全中的部分內(nèi)容。 一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.45；梁截面高度 D(m):1.40；混凝土板厚度(mm):180.00；立桿沿梁跨度方向間距L

2、a(m):0.50；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.20；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：6.60；梁兩側(cè)立柱間距(m):0.80；承重架支設(shè):1根承重立桿，方木支撐垂直梁截面；采用的鋼管類型為48×3；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):33.6；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載

3、標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):2.0；3.材料參數(shù)木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：25.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.4；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：25.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：8；主楞豎向支撐點(diǎn)數(shù)量為：4；支撐點(diǎn)豎向間距為：200mm，500mm，350mm；穿梁螺栓水平間

4、距(mm)：500；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；次楞合并根數(shù)：2；二、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實(shí)際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計

5、算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.400m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、33.600 kN/m2，取較小值33.600 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為8根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中

6、，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27cm3； M - 面板的最大彎距(N.mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.2×0.5×33.6×0.9=18.14kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 18.144+1.260 = 19.404 kN/

7、m；計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 174.29mm；面板的最大彎距 M= 0.1×19.404×174.2862 = 5.89×104N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 5.89×104 / 2.70×104=2.183N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 25N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =2.183N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=25N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗(yàn)算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q = 33.6×0.5 = 16.8N/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l =

8、 174.29mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.677×16.8×174.294/(100×9500×2.43×105) = 0.045 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =174.286/250 = 0.697mm；面板的最大撓度計算值 =0.045mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.697mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼

9、)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 6×82×2/6 = 128cm3；I = 6×83×2/12 = 512cm4； 內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M - 內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2×33.6×

10、;0.9+1.4×2×0.9)×0.174=6.76kN/m； 內(nèi)楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內(nèi)楞的最大彎距: M=0.1×6.76×500.002= 1.69×105N.mm； 最大支座力:R=1.1×6.764×0.5=3.72 kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 1.69×105/1.28×105 = 1.321 N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 25N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 1.321 N/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=

11、25N/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q =33.60×0.17= 5.86 N/mm； E - 內(nèi)楞的彈性模量： 9000N/mm2； I - 內(nèi)楞的截面慣性矩：I = 5.12×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值: = 0.677×5.86×5004/(100×9000×5.12×106) = 0.054 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值 =0.054mm 小于 內(nèi)楞的最

12、大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力3.72kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.0；外鋼楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 21.56cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kN.m) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 其中 - 外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為

13、M= 0.364 kN.m 外楞最大計算跨度: l = 500mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值: = 3.64×105/8.98×103 = 40.489 N/mm2； 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計算值 =40.489N/mm2 小于 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.16 mm外楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；外楞的最大撓度計算值 =0.16mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗(yàn)算公

14、式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×33.6+1.4×2)×0.5×0.5 =10.78 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=10.78kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六

15、、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 500×18×18/6 = 2.70×104mm3； I = 500×18×18×18/12 = 2.43×105mm4； 1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： 其中， -

16、梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.50×1.40×0.90=19.28kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.2×0.35×0.50×0.90=0.19kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3: 1.4×2.00×0.50×0.90=1.26kN/m；q = q1

17、+ q2 + q3=19.28+0.19+1.26=20.73kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.10×20.727×0.152=0.047kN.m； =0.047×106/2.70×104=1.727N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力 =1.727 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f=25N/mm2，滿足要求！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗(yàn)算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)×1.400+0.35）×0.

18、50= 18.02KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×18.025×1504/(100×9500×2.43×105)=0.027mm；面板的最大撓度計算值: =0.027mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 150 / 250 = 0.6mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載

19、、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)×1.4×0.15=5.355 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.35×0.15×(2×1.4+0.45)/ 0.45=0.379 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1= (2.5+2)×0.15=0.675 kN/m；2.方木的支撐力驗(yàn)算靜荷載設(shè)計值 q = 1.2

20、×5.355+1.2×0.379=6.881 kN/m；活荷載設(shè)計值 P = 1.4×0.675=0.945 kN/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=6×8×8/6 = 64 cm3； I=6×8×8×8/12 = 256 cm4；方木強(qiáng)度驗(yàn)算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設(shè)計值 q = 6.881+0.945=7.826 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.1×7.826×

21、;0.167×0.167= 0.022 kN.m；最大應(yīng)力 = M / W = 0.022×106/64000 = 0.34 N/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=13 N/mm2；方木的最大應(yīng)力計算值 0.34 N/mm2 小于 方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗(yàn)算：截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.6×7.826×0.167 = 2.348 kN； 方木受剪應(yīng)力計算值 = 3×2347.8/(2×60×80) = 0.734 N/mm2；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 = 1.4 N/mm2；方木

22、的受剪應(yīng)力計算值 0.734 N/mm2 小于 方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 1.4 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗(yàn)算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 5.355 + 0.379 = 5.734 kN/m；方木最大撓度計算值 = 0.677×5.734×166.6674 /(100×9000×256×104)=0.001mm；方木的最大允許撓度 =0.167×1000/250=0.667 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.001 mm 小于 方木的最大允許撓度 =0.667 mm，滿足要求！3

23、.支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)×1.400= 35.700 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2×(35.700 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 49.560 kN/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，梁底小橫桿支撐間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集

24、中力為P，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為N 。當(dāng)n=2時： 當(dāng)n2時： 計算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kN.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 RA = RB=0.338 kN，中間支座最大反力Rmax=3.237；最大彎矩 Mmax=0.119 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.029 mm；最大應(yīng)力 =0.119×106/4490=26.545 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強(qiáng)度 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 26.545 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎設(shè)計強(qiáng)度 205 N/mm2,滿足要求!八、梁跨度方向鋼管的計算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自

25、重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 0.338 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.045 kN.m ；最大變形 Vmax = 0.036 mm ；最大支座力 Rmax = 1.104 kN ；最大應(yīng)力 = 0.045×106 /(4.49×103 )=10.04 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 10.04 N/mm2 小

26、于 支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.036mm小于500/150與10 mm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 3.237 KN. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩 Mmax = 0.432 kN.m ；最大變形 Vmax = 0.344 mm ；最大支座力 Rmax = 10.575 kN ；最大應(yīng)力 = 0.432×106 /(4.49×103 )=96.172 N/mm2；支

27、撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 96.172 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度Vmax=0.344mm小于500/150與10 mm,滿足要求!九、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實(shí)際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.80 kN

28、； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 R=10.575 kN；R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 十、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 1.梁內(nèi)側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =4.856 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.149×6.6=1.179 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(0.80-0.45)/2)×0.50×0.35

29、=0.142 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2×(1.00/2+(0.80-0.45)/2)×0.50×0.180×(1.50+24.00)=1.859 kN； N =4.856+1.179+0.142+1.859=8.036 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)

30、度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.2 = 2.356 m；Lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.316 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=8035.678/(0.316×424) = 59

31、.975 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 59.975 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.4 按照表2取值1.016 ；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.016×(1.2+0.1×2) = 1.686 m；Lo/i = 1685.544 / 15.9 = 106 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果

32、查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.544 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=8035.678/(0.544×424) = 34.838 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 34.838 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算:其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =6.474 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.149×(6.6-1.4)=1.179 kN； N =6.474+1.179=7.403 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系

33、數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.185 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1uh =

34、1.185×1.7×1.2 = 2.417 m；Lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.301 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=7403.389/(0.301×424) = 58.009 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 58.009 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a =

35、 1.4 按照表2取值1.016 ；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.016×(1.2+0.1×2) = 1.686 m；Lo/i = 1685.544 / 15.9 = 106 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.544 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=7403.389/(0.544×424) = 32.097 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 32.097 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！3.梁外側(cè)立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算：其中 N

36、- 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 = 4.856/Sin90o = 4.856 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.149×(6.6-1.4)/Sin90o = 0.929 kN； N = 4.856+ 0.929 = 5.785 kN； -邊梁外側(cè)立桿與樓地面的夾角：= 90 o； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿

37、軸心受壓應(yīng)力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh/Sin (1) k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.185 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1uh/Sin = 1.185×1.7×1.2/1 = 2.417 m；Lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.301 ；鋼管立

38、桿受壓應(yīng)力計算值 ；=5784.826/(0.301×424) = 45.327 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 45.327 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.4 按照表2取值1.016 ；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.016×(1.2+0.1×2) = 1.686 m；Lo/i = 1685.544 / 15.9 = 106 ；由長細(xì)比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.544 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；=5784.826/(0.544×424) = 25.08 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 25.08 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼