1二行車道板內(nèi)力算、配筋及驗(yàn)算 2三主梁內(nèi)力算 5主梁幾何特性算 5恒載內(nèi)力算 6荷載橫向分布算 7活載內(nèi)力算 9主梁內(nèi)力算 14四承載力極限狀態(tài)下截面、配筋與算 15配置主梁受力鋼筋 15截面承載能力極限狀態(tài)算 17斜截面抗剪承載能力算 17箍筋20斜截面抗剪承載能力21222223六結(jié)論 25附錄 25T20mmm55L=20180m350mm。坡坡采用上做鋪不等的鋪裝層坡%。5群荷載KN/m21HRB335R2351；22Tl

0

C35。?a）a）a）a）195195235級(jí)280280335類 C30×104C35×1048.(JTGD60-2004).2004.JTGD6－200.2004919cm23kN/m+3cm21kN/m，6kN/m。11120m9+1×1m的車板內(nèi)配驗(yàn)懸臂板連續(xù)向板）永久荷載其效懸臂板每延米板上的橫載ｇｇ＝×21KN/）１C30墊g23=(KN/m)2Tg=+/2××25=(KN/m)3每延米板恒載合g1 225-0.182Mg

2 2

=(KN·m)

225-0.18剪V= bg 2

= 2

=(KN)車輛荷產(chǎn)生公路—I以重車后輪作用于絞縫軸線上為最不利位置，后軸作用P=140KN,輪壓分布度如下圖所示，按照《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》知后車輪地

及長(zhǎng)度aa，b2 2 2 2a=a+2H=+=(m)1 2b=b+2H=+=(m)1 2l+a/2=+==,0 1荷作用于懸臂根部有效分布度a=a++2l=(m)1 0沖擊系數(shù)1μ==(KN)作用于上剪為：=(KN)=×V=(1+μ)2=×

2140p 4a

43.91作用于上為：Mp

P(l2a 0

b 1401)2=×4 23.91

0.84N·4基本組合按承載能力極限狀態(tài)計(jì)算：M1.2Mg

1.4MP

0.（Nm；單向板恒載及其內(nèi)力V 1glg 2 0

15.951.0353.079KN。2車軸荷載產(chǎn)生的內(nèi)力，后輪著地寬度b=，2a1 2

2H0.44mb1 2

2H0.84ma =。2

l2.25maa1

l0.442.251.193 3

2l15m3所以取a

，通過判斷：a=>故有效寬度發(fā)生重疊+軸A2P軸1 2a

1401.5

93.33a10.75m0.10.162t2h 4.94-0.10.162

10.0840.254M

0.5M中

M 0.7M 。0 支 0M 0.529.14414.572KNm中 。M 29.144m支mm2h0rMf0d 0=<h=b 0ASfAS

AS

f cdf

=×10-4(m2)sd查關(guān)1m2mAg8間距20cm能

A

bx

f A

280

1.73cmsdS cd

f b 16.1100cdMfbx(h-x/2)d cd 0M=106d

0.5

m

30.704KNm。計(jì)主梁幾何特性計(jì)算平均板厚h1

12

16

13cm主梁形心位彎慣性矩：1

132 1

168 2I c 12

225-18

16.83

225-18

1347.51- 2

1816831816812 2

47.510.157m4

I 0.1631t 31

103m4515mT4m。(1（）主梁橫邊主梁隔梁中主梁橋面鋪C混凝土墊層裝30人行人行道道部欄桿分：）ggi

1.12/m；

g1

20.17KN/m。Q（KN）=00Q（KN）=00-Ⅰ級(jí)號(hào)所示moq

q2

0.782

：mor

；r號(hào)所示moq

q2

10.22

0.6：mor

0；r號(hào)所示moq

q2

12

：mor

0。r跨中荷載彎矩偏心壓5，各主的截面均相等，主5a2

a2a2a2a2a

22.522.52022.5222.52

50.625ii1

1 2 3 4 511：

m 1cq 2

12 q1 q

q3 q

q512

0.66.75

3.52.20.40.507

0.6cr r

2 2cqmcq

12

12 q1 q

q3 q

q510.46.75.43.60.542 9

0.49 cr r 9 2 3cqmcq

12

12 q1 q

q3 q

q510.242m cr

20.20.4級(jí)1、5跨中跨中2、40跨中30沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)T跨中截面慣性矩：1

132 1

168 2I e 12

225-18

16.83

225-18

1347.51- 2

1816831816812 2

47.510.157m4E取3.151010pa所以沖擊系數(shù)：11.112對(duì)于集中荷載：當(dāng)l5Pk

180KN/

；當(dāng)lPk

360KN/m當(dāng)5l50時(shí)，采用直線內(nèi)插法—Ⅰ級(jí)

q 10k

KN/m當(dāng)計(jì)算剪力的時(shí)候pk

238

1

286.08

1.0位置的彎距采用直接加求活內(nèi)力，計(jì)算式為：

1)(mq mPy)汽 c k i k i

mq人 c r級(jí)級(jí)m2 1l28 111l=2 2 2332l2=2l1=1y=L/4=1/411#梁Por

3.5

2.625KN2#4#梁—Ⅱ級(jí)汽活的的

P 3.5or

2.625KN3#梁—Ⅱ級(jí)汽活的的Por

3.5

2.625KN15#梁—Ⅱ級(jí)汽車活載人群荷載24#梁—Ⅱ級(jí)汽車活載人群荷載3#梁—Ⅱ級(jí)汽車活載人群荷載31/4彎矩1#5#梁—Ⅱ級(jí)汽車活載1/4彎矩人群荷載彎矩：人群荷載集度Por

3.5

2.625KN2#4#梁1/4人群荷載的跨中彎矩：人群荷載集度：

P 3.5or

2.625KN對(duì)于3#梁1/4人群荷載的跨中彎矩：人群荷載集度：

P 3.5or

2.625KN4）1/41＃5#梁1/4人群荷載的跨中剪力：對(duì)于2＃和4#梁1/4人群荷載的跨中剪力：對(duì)于3#梁-Ⅱ級(jí)汽車活載的跨中剪力：a19.64.94.9m215梁

119.6-14.9/19.6

0.917 3 1.11210.507286.08110.59.81.11214.9-0.50710.50.917216.23KN224梁級(jí)汽車活3#梁主組合基本組合12140.810.70.40.4梁號(hào)

） N）0151 024445610233456,2M d2設(shè)鋼筋凈保護(hù)層為 3cm，鋼筋重心至底邊距離為 a=18cm，則主梁有效高度為h0=h-a=（168-18）cm=150cm已知 1號(hào)梁跨中彎矩M =m，下面判別主梁為第一類 T形截面或第二df類 T形截面：若滿足M f b'h'h'，則受壓區(qū)全部位于翼緣內(nèi)，為第一內(nèi) Tf0 d cd f f 2形截面，否則位于腹板內(nèi)，為第二內(nèi) T形截面。式中，為橋跨結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，0取；f 為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；取cd

b'為T形截面受壓區(qū)翼緣有效f寬度；取下列三者中的最小值：（1） 計(jì)算跨徑的 l（2） 相鄰兩梁的平均間距：此處，b為梁腹板寬度，其值為

h'f為受壓區(qū)翼緣懸出板得平均厚度，其值為 所以取b'f

=174cm。判別式左端為

M =0 d

m判別式右端為因此，受壓區(qū)位于翼緣內(nèi)，屬于第一類 T形截面。應(yīng)按寬的為

b'的矩形截面進(jìn)f行正截面抗彎承載力計(jì)算。設(shè)混凝土的受壓區(qū)高度為 x，則利用下式計(jì)算，即由 f b'xcd f

f A

推出A=s采用兩排焊接骨架，每排3Φ32+1Φ28，合計(jì)為6Φ32+2Φ28，則鋼A=4825+1232=6057mm2 。 鋼 布 置 如 下 圖 所 示s鋼截面重心至截面下邊緣的距離為梁的實(shí)際有效高度為h0

Asb'

1741582.5

2.2%0.2%，滿足要求。f0截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算按截面實(shí)際配率計(jì)算受壓區(qū)高度x為：截面抗彎極限承載力M=adf b'

x

x

.5

.5kNm

kNmcd f 0 2

2 由剪力效應(yīng)組合表知，支點(diǎn)剪力效應(yīng)以2號(hào)梁為最大，為偏安全設(shè)計(jì)，一律用222.32KNd2

dl

158.87KN232①最大取用座中心

h（梁高一半處的數(shù)值其中混凝土與箍筋共同260支h2

。：

hV2 dh2

433.78

,其中混凝土和箍筋即，（mm）（kN）12333307f 280MP

a Am2s

45s0.75103

f sd

0.751032800.7070.14847sAsb1

.3m22Φ2A

1608mm2Asb2A

.6

0.1485

3.7m22Φ2A9.1m22Φ2A

1608mm21608mm2sb3A

/

sb0.7m22Φ8A

1232mm24 20A'sb4

A'

2點(diǎn)應(yīng)不需要該以外不小于h 外方案02滿足要求。主后能極限狀態(tài)正能校核用矩包絡(luò)圖和結(jié)抵圖來完成。對(duì)于混凝土簡(jiǎn)支梁可以將矩包絡(luò)圖近似條二次拋物，

d

225297

m圖12Φ32。x

f fbs'cd s'

28016081611740

1607m130說明假設(shè)確即類型第一類。Abs0

160818015825

056%02%符合造要求。x

f b'

x求得所受設(shè)值hdu cdh

f 0 2果表區(qū)段

有效高

受壓區(qū)高

充分度 度 力利用點(diǎn)1 2Φ32 1620 I L1-2 4Φ32 1614 I K2-3 6Φ32 1596 I 2106 J3-3-632+Φ157828I2625I

22

0

10

0.6P

A f bh2S 1

cu,k

SV sv 0V V 20 d=；1 1=；3 3VdP=100；Amm；svf sv=。285fsv2Φ2，

Asv

h/20A 16.08cm2;hg

3d2

32

Ahg

.213PVd

KN。vSv

1100mm28S =10cmV

A Ssv

b別： A Sb=

1.006

0.0056sv sv v

1810大于規(guī)范規(guī)定最小配股率：要求。斜承載驗(yàn)算以h2斜承載復(fù)核方法例驗(yàn)算定斜頂端位置從圖可以得到離h2斜橫坐標(biāo)x=9800-840=8960m正有效高h(yuǎn)0

度c'h0

2mAx=8960-1632=7328mm。V 513.6KNAd,Ad,A

mh42mc0Mm d,a

c0.6mh

1.242mV hd,A 0

1.2830。

n1614542 1.2424Φ2為AP100bs0

100 32171801614

1.1072.5箍配率bb SV1svv

250.3180100

0056S 0m）vASb2

A

1608mm2Asb1

。

h2。。1Mmi

sSGik

n1j1

SQjk

M 0.7MG

1.0Mp

457.390.7950.7180.091202.97kNmCCE15Mpa,2 3 s A 0320,.0;取sb0代入上式得W

1.01.361.0

144.262.0105

3031.10.2810

0.