/西湖賓館后區(qū)改造工程高大模板鋼管支撐體系專項施工方案編制： 審核： 審批： 施工單位：福建省第五建筑工程公司目錄TOC\o"1-3"\h\z第一章編制說明及依據 1一、編制說明 1二、編制依據 1其次章 工程概況 2一、工程概況 2二、高大模板專項工程概況 2三、位置平面圖……………4第三章設計方案 14一、模板及支撐體系材料選擇 14二、梁板模板及支架設計方案 14三、支承樓地面要求 16四、支撐大樣圖…………………………17五、施工要求 24第四章施工支配 24一、施工進度支配 24二、材料、設備、勞動力支配 24第五章高大模板施工工藝 24一、施工準備 24二、施工操作工藝 25三、砼澆筑要求 27四、質量驗收標準 27五、成品愛惜 27第六章施工平安保證措施 28一、平安施工組織體系 28二、平安技術措施 28三、施工應急救援預案 31四、施工監(jiān)測監(jiān)控措施 34附件：設計計算書…………35一、1000*1800、500*1500、400*1000框架梁驗算……35二、11米高樓板驗算………………………60

第一章編制說明及依據一、編制說明本專項方案編制內容主要依據福建省建設廳關于印發(fā)《高大模板扣件式鋼管支撐體系施工平安管理規(guī)定》（閩建建[2007]32號）的通知及《建設工程高大模板支撐系統(tǒng)施工平安監(jiān)督管理導則》（建質[2009]254號）的要求，包括：編制說明及依據、工程概況、設計方案、施工支配、施工工藝技術、施工平安保證措施、計算書及相關圖紙。模板設計計算接受品茗科技有限公司開發(fā)的品茗施工平安設施計算軟件。二、編制依據1.招標文件，施工合同；2．《施工組織設計》；3．設計圖紙文件；4．國家、省、市法律法規(guī)《建筑工程平安生產管理條例》《緊急性較大的分部分項工程平安管理方法》（建質[2009]87號）福建省建設廳關于印發(fā)《高大模板扣件式鋼管支撐體系施工平安管理規(guī)定》（閩建建[2007]32號）的通知5.標準、規(guī)范《建筑施工模板平安技術規(guī)范》（JGJ162—2008）《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范》（JGJ130-2011）《建筑施工碗扣式鋼管腳手架平安技術規(guī)范》（JGJ166-2008）《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2002《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)《木結構設計規(guī)范》(GB50005-2003)《冷彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范》(GB50018-2003)《高層混凝土結構技術規(guī)程》（JGJ3-2002）《建筑工程施工質量驗收統(tǒng)一標準》GB50300-2001《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》（GB50204-2002（2011版））工程概況一、工程概況本工程由綜合樓、1#接待樓、2#接待樓、康樂樓及變電所組成，每棟樓均設地下1層，地下總建筑面積約13088.12m2，其中綜合樓9085.86m2，1#接待樓965.38m2，2#接待樓949.06m2，康樂樓1936.82m2，變電房151m2。地上為1～4層，地上總建筑面約28065.74m2,其中綜合樓18074.52m2,1#接待樓4165.13m2，2#接待樓4175.25m2，康樂樓1477.2m綜合樓為酒店，地上四層，一層為酒店的綜合服務，含大堂、大堂吧、接待廳、商場、早餐廳、中餐廳、茶室等功能；一層內設夾層為酒店內部辦公、商務及客房；北側為大空間的大型宴會廳及大型會議室及其門廳、備餐等配套功能；二至四層均為客房層；地下室為車庫、咖啡廳、酒店后勤服務用房及設備用房等，建筑高度22.45m。1#、2#接待樓：地上三層，一層為大堂、接見廳、宴會廳、會議廳及配套的等候廳、隨從餐廳、備餐等服務用房；二層為隨從客房；三層為頂級套房，其中1#樓三層整層為一套頂級套房，2#樓三層分隔為兩套頂級套房。地下室為廚房、服務用房及設備用房。1#接待樓建筑高度18.9m,2#接待樓建筑高度15.3m?？禈窐牵旱厣弦粚?，為門廳及美容美發(fā)，地下層為設備用房、游泳館、網球館,建筑高度10m。變電所：地上一層為變配電室，地下一層為發(fā)電機房。本工程建設單位為福建省西湖賓館，設計單位為漢嘉設計集團股份有限公司，監(jiān)理單位為福州諾成工程項目管理有限公司，施工單位為福建省第五建筑工程公司。二、高大模板專項工程概況本工程梁、柱布置比較規(guī)整，但梁截面尺寸普遍較大，存在較多超重梁，且超重梁和非超重梁交織布置，給模板及支撐系統(tǒng)的設計和施工帶來困難。部分區(qū)域支模高度超過8m,屬于超高模板支撐體系。詳細狀況如下：[1]、綜合樓A區(qū)地下室頂板梁：13軸、15軸處KLY15a（800×1000），詳見【位置圖一】；11軸處的KLY13、23軸處的KLY24b(400×2200)，詳見【位置圖一】；D軸處框架梁（800×1500），詳見【位置圖二】；G軸處KLX29b(400×2200,400×1700),詳見【位置圖三】；B軸處KLX39b(400×1400),詳見【位置圖四】；L軸處KLX26d（400×1600）,詳見【位置圖五】；[2]、綜合樓A區(qū)二層梁：13軸、15軸處KLY7（1000×1800），詳見【位置圖六】；22軸處KLY9（750×1800），24軸處KLY10（700×1600），詳見【位置圖七】；2軸處KLY1(400×1900)，詳見【位置圖八】；這些梁為線荷載超過20KN/m的超重梁，其余梁大部分截面尺寸不大于400*1000。[3]、1#接待樓二層梁：3軸處KZLY1，4軸處KZLY2，14軸處KZLY4，15軸處KZLY5，D軸處KZLX1等梁截面為500×1200，詳見【位置圖九】；以上為超重梁，其余梁尺寸大部分不大于400×1000。[4]、2#接待樓二層梁：D軸處KZL6、3軸處KZL14軸處KZL2、14軸處KZL5，15軸處KZL5等梁截面為500×1500，詳見【位置圖九】；9軸處KZL3（500×1200），詳見【位置圖十】。以上為超重梁，其余梁截面尺寸大部分不大于400×1000。[5]、1#、2#樓板支模最大高度11m，為超高支模體系，詳見【位置圖十一】。綜合樓無夾層部分的二層樓板支模高度9.3m，為超高支模體系詳見【A區(qū)地下室頂板圖及A區(qū)夾層梁板圖】?！疚恢脠D一】：【位置圖二】【位置圖三】【位置圖四】【位置圖五】【位置圖六】【位置圖七】【位置圖八】【位置圖九】【位置圖十】【位置圖十一】第三章設計方案模板及支撐體系材料選擇板模板：接受18mm厚膠合板；小楞木接受50×100mm松木；主楞接受100×100mm松木。梁底模：用18mm厚膠合板；小楞用50×100mm松木，沿梁長向鋪設于主楞上；主楞用100×100mm方木，垂直于梁長方向設置，支承于支撐架立桿的U型支托上。梁側模：用18mm厚膠合板；豎向小楞用50×100mm，大于700梁中部設若干道水平主楞和對拉螺栓，主楞接受雙根Ф48×3.5mm鋼管，對拉螺栓端部接受雙螺母或三字扣鎖緊。支撐體系：超重部分用Ф48×3.5mm碗扣式鋼管支撐連接（計算時按Ф48×3.0mm取值），超高部分用扣件式支架支撐，立桿頂部接受可調U型頂托受力，底座接受150mm×150mm×8mm鋼板和鋼管套管焊接組成。梁底支架和板底支架立桿需接受水平桿和扣件連成整體。梁底支架接受碗扣架，在梁底增設立桿時，增設的立桿必需用扣件和原架體連成整體。支撐架和已澆筑的框架柱接受抱箍連接抱緊，抱箍豎向間距為2-3m，如下圖：圖3.1抱柱連墻件示意圖梁板模板及支架設計方案梁側模板全部梁側模均用18mm厚膠合板；豎向小楞用50×100mm，水平間距250mm；大于700的梁中部設若干道水平主楞，沿梁高方向間距500mm，主楞接受雙根Ф48×3.5mm鋼管，沿主楞方向每間距500mm－600mm設一道M12對拉螺桿，沿梁高方向每500設一道M12對拉螺，第一道對拉螺桿距梁底200mm，對拉螺栓端部接受雙螺母或三字扣鎖緊。梁底模板底模用18mm厚膠合板；小楞用50×100mm松木，沿梁長向鋪設于主楞上，間距200mm；主楞用100×100mm方木或雙根Ф48×3.5mm焊接鋼管，垂直于梁長方向設置，間距同立桿縱距，支承于支撐架立桿的U型支托上。板模板底模用18mm厚膠合板；小楞用50×100mm方木，間距400mm；主楞用100×100mm方木，間距900mm或1200mm（依據立桿間距確定），支承于支撐架立桿的U型支托上（詳見梁板模板加固大樣圖）。4.梁底立桿布置因本工程梁截面尺寸較多，且超重梁和板超重梁交織布置，依據設計圖紙及現(xiàn)場碗扣架鋼管配置狀況，梁底立桿布置方案如下：[1]、截面尺寸為梁KLY7（1000×1800），KLY9（750×1800），KLY10（700×1600）及頂板梁KLy24b（400×2200），KLy15a（800×1000）,KLx(800×1500)的大梁，梁底接受四根立桿受力，橫向間距為400，縱向間距（沿梁長方向）600，梁中增加的立桿，應接受扣件和碗扣架連接形成整體，梁底支架和板底支架接受短鋼管及扣件連成整體，梁中立桿應每步設置雙向水平桿，水平桿步距1200，橫向水平桿和板底碗扣架應接受扣件連接形成整體，詳見【圖十二、十三】。取1000×1800大梁進行驗算。[2]、截面尺寸為500×1200-500×1500及400×1400的梁，梁底接受三根立桿受力，橫向間距為450，縱向間距（沿梁長方向）600，梁中增加的立桿，應接受扣件和碗扣架連接形成整體，梁底支架和板底支架接受短鋼管及扣件連成整體，詳見【圖十四、十五】。取500×1500梁，立桿縱距600進行驗算。[3]、截面尺寸不大于400×1000的梁，梁底接受2根立桿受力，橫向間距為600，縱向間距（沿梁長方向）900，梁底支架和板底支架接受短鋼管及扣件連成整體，立桿應每步設置雙向水平桿，水平桿步距1200，橫向水平桿和板底碗扣架應接受扣件連接形成整體，詳見【圖十六、十七】。取400×1000梁，立桿縱距900進行驗算。5.板底支撐布置除康樂樓游泳池部分的地下室頂板板厚為250mm，其余各棟樓板厚不大于200mm。游泳池部分板底立桿縱橫向間距為900×900，其余板底立桿縱橫間距為900×900，900×1200或1200×1200，依據四周梁底立桿間距確定，板底立桿間距和梁底立桿間距相等或為梁底立桿間距的2倍，計算時按1200×1200驗算。6.掃地桿、水平拉桿架體連續(xù)設置縱、橫向掃地桿和水平桿，縱橫向掃地桿接受碗扣固定在距底座上皮不大于300mm處的立桿上，水平拉桿步距≤1.5m。梁底支架和板底支架接受短鋼管和扣件連成整體。頂層水平桿距立桿頂部U型支托距離不大于300mm。支撐高度超過8m的支架，在最上面兩道水平桿之間增加一道水平桿。7.剪刀撐[1]垂直剪刀撐：架體四邊和中間沿縱、橫向全高全長從兩端起先每隔四排立桿應設置一道剪刀撐。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不小于6m，斜桿和地面傾角應在45度～60度之間，跨越立桿最多根數為：45度時7根，50度時6根，60度時5根。剪刀撐斜桿和立桿或水平桿的每個相交處應接受旋轉扣件固定。[2]水平剪刀撐：架體兩端和中間沿水平方向全平面每隔四排立桿從頂層起先向下每隔2步應設置一道水平剪刀撐。8.連墻件設置在框架柱的位置，支架的縱橫水平拉桿沿豎直方向每隔兩步（2－3M）和柱牢靠拉結，連接做法詳見圖3.1。支撐高度超過8m的支架，水平桿應和夾層四周的邊梁拉結牢靠，拉結點間距6-9m，在邊梁上預埋短鋼管作為拉結點。9、超高滿堂支撐架位于1#、2#接待樓一樓大堂處，樓板在三層梁板6-12×F-K軸，接受滿堂扣件式支撐體系，模板支架搭設高度為11.0m，立桿的縱距b=1.20m，立桿的橫距l(xiāng)=1.20m，水平桿的步距h=1.50m。面板厚度18mm，木方100×100mm，間距300mm，梁頂托接受100×100mm木方。水平剪刀撐在架體兩端和中間沿水平方向全平面每隔四排立桿從頂層起先向下每隔2步應設置一道水平剪刀撐。架體四邊和中間沿縱、橫向全高全長從兩端起先每隔四排立桿應設置一道剪刀撐。支撐高度超過8m的支架，在最上面兩道水平桿之間增加一道水平桿。詳見【大樣圖十八、十九】支承樓地面要求本工程模板支撐立桿均落在地下室底板或一、二層樓板上，立桿底座下設置長度不少于2跨、寬度不小于150mm、厚度不小于50mm的木墊板。梁板支架落在一層樓板上，施工時應保留地下層梁模板及支架直到上層砼強度達到75%設計強度方可拆除。梁板支架落在二層樓板上，施工時應保留地下層、一層梁模板及支架不拆除。1#、2#接待樓二層超重梁位于非地下室部分，梁截面500×1500，500×1200，對支承面（即非地下室部分首層梁板）的施工要求如下：施工非地下室部分的承臺、地梁時，周邊超挖部分應接受中砂夯填密實；為確保首層樓板承載力，非地下室部分首層板厚應全部改為160厚；非地下室部分首層梁板下方應接受中砂回填夯實后再施工梁板結構?！敬髽訄D十二】【大樣圖十三】【大樣圖十四】【大樣圖十五】【大樣圖十六】【大樣圖十七】【大樣圖十八】【大樣圖十九】施工要求2、確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《碗扣架規(guī)范》的要求；3、確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要限制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期運用發(fā)生變形的；4、支配施工支配時，先澆筑柱混凝土，后施工梁板鋼筋和澆筑梁板混凝土，應細心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好接受由中部向兩邊擴展的澆筑方式；5、嚴格限制實際施工荷載不超過設計荷載，鋼筋等材料不能在支架上方集中堆放；6、澆筑過程中，派人檢查支架和支承狀況，發(fā)覺下沉、松動和變形態(tài)況剛好解決。7、應細致做好架體和框架柱的拉結及架體水平桿和四周邊梁的頂緊頂牢措施。第四章施工支配一、施工進度支配依據工程施工總進度支配，本工程高大模板施工期間為2012年6月30日至8月30日，每段滿堂架搭設時間3-7天，模板安裝時間3-5天，鋼筋綁扎時間2-5天，混凝土澆筑時間1天，詳細見施工總進度支配。二、材料、設備、勞動力支配詳見施工組織設計。第五章高大模板施工工藝一、施工準備技術準備（1）依據高大模板的設計方案，確定木膠合板模板制作的幾何形態(tài)，尺寸要求，龍骨的規(guī)格、間距，選用支撐系統(tǒng)。（2）模板、支架備料：依據模板設計圖或明細及說明進行材料準備。（3）依據高大模板設計要求和工藝標準，向班組進行平安、技術交底。材料要求（1）模板的面板：九夾板，厚度為18mm。（2）龍骨和背楞：50×100、100×100方木、50×50×2.5方鋼管。（3）支撐系統(tǒng)：鋼管（φ48×3.5）、扣件、底座、頂托等。（4）脫模劑：水質隔離劑。（5）模板及支架的材料質量必需符合其設計要求。安裝前先檢查模板的質量，不符合質量標準的不得投入運用。主要機具設備木工電鋸、木工電刨、手電鉆、鐵木榔頭、活動（套口）扳子、水平尺、鋼卷尺、托線板、靈巧爬梯、腳手板、撬杠等。作業(yè)條件（1）依據工程的特點、支配工期及現(xiàn)場環(huán)境等完成高大模板設計及模板配料工作。（2）模板涂刷脫模劑，并分規(guī)格堆放。（3）依據圖紙要求，放好軸線和模板邊線，定好水平限制標高。（4）墻、柱鋼筋綁扎完畢，水電管及預埋件已安裝，綁好鋼筋愛惜層墊塊，并辦完隱藏驗收手續(xù)。二、施工操作工藝1、工藝流程安放墊板→搭鋼管支架→綁扎柱筋→安裝柱?！惭b梁底?！惭b梁側?！惭b板底模板→澆墻柱梁砼→綁扎梁板鋼筋→澆梁板砼→砼養(yǎng)護→拆模板→拆支模架2、支承面處理立桿落在樓面時，樓面下應實行牢靠的支頂措施，梁底模及支撐不得拆除。3、支撐系統(tǒng)搭設（1）先在每根立桿底部設置底座，底座宜接受規(guī)格不小于150mm×150mm×8mm鋼板和鋼管套管焊接組成，底座下應設置通長木墊板。（2）順梁方向排列鋼管，立柱縱橫間距應滿足設計要求，依據鋼管排柵的施工方法進行搭設，鋼管支架排列搭設好后，離地300mm用φ48×3.5鋼管設置一道掃地桿，再按規(guī)范要求安裝縱橫拉桿，在立桿上安放可調頂托，再在頂托上安放托梁。（3）鋼管立桿安裝時，要排列整齊，縱向成列、橫向成排，并保證立桿的垂直、平穩(wěn)、堅實。剪刀撐要拉緊扣實，確保支撐體系的穩(wěn)定性。4、模板安裝（1）在柱子上彈出軸線、梁位置和水平線，釘柱頭模板。（2）梁底模板：按設計標高調整支柱的標高，然后安裝梁底模板，并拉線找平。當梁底板跨度≥4m時，跨中梁底處應按設計要求起拱，如設計無要求時，起拱高度為跨度的1/1000~3/1000。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。（3）梁側模板：依據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側模板制作高度應依據梁高及樓板模板來確定。（4）當梁超群過700mm時，梁側模板按設計方案加穿梁螺栓加固。（5）板龍骨：通線調整支柱的高度，將大龍骨找平，架設小龍骨。（6）鋪板模板：可從四周鋪起，在中間收口。樓板模板壓在梁側模時，角位模板應通線釘固。（7）樓面模板鋪完后，應細致檢查支架是否堅實，模板梁面、板面應清掃干凈。（8）預防措施：1）支模時應遵守邊模包底模的原則，梁模和柱模連接處，下料尺寸一般應略為縮短。2）梁側模必需有壓腳板、斜撐、拉線通直后將梁側釘固。3）梁底模板、板模板按規(guī)定起拱。4）樓板模板厚度要一樣，擱柵木料要有足夠的強度和剛度，擱柵面要平整。5）混凝土澆筑前，應將模內清理干凈，并澆水潮濕。6）防止梁身不平直、梁底不平及下?lián)?、梁側模漲模、局部模板嵌入柱梁間、拆除困難的現(xiàn)象。防止板中部下?lián)?，板底混凝土面不平的現(xiàn)象。5、模板拆除（1）模板的拆除對結構混凝土表面、強度要求應符合《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》（GB50204—2002）中5.3模板拆除的規(guī)定。（2）拆模應遵循：分段分區(qū)塊拆除、平面上先拆臨邊跨再拆內部跨、垂直方向分層分皮自上而下拆除、先拆非承重模板再拆除承重模板；拆梁底模應從梁跨的中間向兩邊拆除，拆懸臂梁梁底的模板時應從懸臂端向支座端拆除；同時拆除模板時應隨拆隨清理并堆放整齊。（3）梁、頂板模板拆模操作依次：搭設作業(yè)平臺→拆梁側支模水平桿/斜撐→拆除梁側模→板底承重水平橫桿→對搭接立桿可拆除上立桿或適當下放上立桿→拆頂板底模板→拆梁底承重水平橫桿→拆梁底模板→拆支模架剪刀撐→拆支模架橫桿→拆支模架立桿。（4）模板工程作業(yè)組織，應遵循支模和拆模統(tǒng)一由一個作業(yè)班組進行作業(yè)。其好處是，支模就考慮拆模的便利和平安，拆模時，人員熟知狀況，易找拆模關鍵點位，對拆模進度、平安、模板及配件的愛惜都有利。三、砼澆筑要求1、細心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好接受由中部向兩邊擴展的澆筑方式；2、對于高度超過900的梁，應接受分層澆筑，澆筑每層厚度為400mm左右。3、泵送立管不得和高大模板支架連接，泵送管應盡量沿架體剛度較大方向對稱布置。4、嚴格限制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的限制措施；5、澆筑過程中，派人檢查支架和支承狀況，發(fā)覺下沉、松動和變形態(tài)況剛好解決。四、質量驗收標準1、鋼管支撐架搭設質量應滿足《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范》（JGJ130-2011）、《建筑施工碗扣式鋼管腳手架平安技術規(guī)范》（JGJ166-2008）的要求。2、模板工程施工質量應滿足《混凝土工程施工質量驗收規(guī)范》（GB50204-2002（2011版））、《建筑施工模板平安技術規(guī)范》（JGJ162—2008）的要求。五、成品愛惜1、堅持模板每次運用后清理板面，涂刷脫模劑。2、按樓板部位對層安裝，削減損耗。3、材料應按編號分類堆放整齊。第六章施工平安保證措施一、平安施工組織體系項目經理技術負責人平安員機管員材料員編制項目經理技術負責人平安員機管員材料員編制平安技術方案平安設施設備驗收特殊施工平安交底施工生產平安交底施工過程平安監(jiān)督各班組的平安教化平安檢查監(jiān)督整改職工違章教化處理特殊施工平安交底施工員制訂有關平安規(guī)章制度監(jiān)督指導平安措施實行平安獎懲工作機電設備檢查保養(yǎng)修理機電平安好用制度落實組織對機械設備驗收易燃物品、材料保管、平安勞動防護用品的發(fā)放運用二、平安技術措施1.扣件鋼管架搭拆平安技術措施搭設前應嚴格進行鋼管的篩選，凡嚴峻銹蝕、薄壁。嚴峻彎曲及裂變的桿件不宜接受。嚴峻銹蝕、變形、，螺栓螺紋已損壞的扣件不宜接受。搭設鋼管架人員必需持證上崗，操作時必需戴平安帽、系平安帶、穿防滑鞋。滿堂支撐架的搭設可接受逐列、逐排和逐層搭設方法，搭設過程中，必需設置臨時固定設施，嚴防傾覆。應剛好沿橫向和縱向加設水平撐和垂直剪刀撐，并和支柱固定牢靠。全部扣件緊固力矩，應達到45～60N·m。搭設拆除滿堂架時，施工操作層應滿鋪腳手板，工人應系平安帶。拆除作業(yè)必需由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)。搭設材料向上傳遞盡可能借助現(xiàn)場垂直起重設備，當機械不能利用時可以人工分段或手動小滑輪向上傳遞。卸料時各構配件嚴禁拋擲至地面。2．模板安裝平安技術措施工作前應先檢查運用的工具是否堅實，板手等必需用繩鏈系掛在身上，釘子必需放在工具袋內，以免掉落傷人，工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑落。高空作業(yè)要搭設腳手架或操作臺，上、下要運用梯子，不許站立在墻上工作；不準站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁穿硬底鞋及高跟鞋作業(yè)。二人抬運模板時要相互協(xié)作，協(xié)同工作。傳遞模板、工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。支設立柱模板和梁模板時，必需搭設施工層。腳手板鋪嚴，外側設防護欄桿，不準站在柱模板上操作和在梁模板上行走，更不允許利用拉桿支撐攀登上下。防止上下在同一垂直面操作。樓板模板安裝就位時，要在支架搭設穩(wěn)固，板下橫楞和支架連接堅實后進行。支模過程中如遇中途停留，應將就位的支頂、模板聯(lián)結穩(wěn)固，不得空架浮擱。模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好。裝、拆模板時禁止運用2x4”不得在腳手架上堆放大批模板等材料。裝拆模板時，作業(yè)人員要站立在平安地點進行操作，防上上下在同一垂直面工作；操作人員要主動避讓吊物，增加自我愛惜和相互愛惜的平安意識。3．模板拆除平安技術措施模板拆除前必需確認砼強度達到規(guī)定，并經拆模申請批準后方可進行，要有砼強度報告砼強度未達到規(guī)定，嚴禁提前拆模。模板拆除前應向操作班組進行平安技術交底，在作業(yè)范圍設平安警戒線并懸掛警示牌，拆除時派專人（監(jiān)護人）看管。拆模時應搭設腳手板，用塔吊拆時應和起重工協(xié)作；拆除頂板模板前劃定平安區(qū)域和平安通道，將非平安通道用鋼管、平安網封閉，掛“禁止通行”平安標記，操作人員不得在此區(qū)域，必需在鋪好跳板的操作架上操作。拆模時拆模工人必需有牢靠的立足點。對高度超過2m的模板拆除無平安防護時操作工人必需正確佩戴平安帶。拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時，要留意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要留意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。拆模必需一次性拆清，不得留無撐模板。拆下的模板要剛好清理，堆放整齊。拆樓層外邊模板時，應有防高空墜落及防止模板向處倒跌的措施。拆模后，模板或木方上的釘子，應剛好拔除或敲平，防止釘子扎腳。在樓層臨邊、樓梯樓板有預留洞時，要在模板拆除后，隨時在相應的部位做好平安防護欄桿，或將板的洞蓋嚴。拆模間隙時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等運走或妥當堆放或固定堅實，防止因踏空、扶空而墜落。高空拆模時，應有專人指揮。并在下面標出工作區(qū)，用繩子和紅白旗加以圍欄，暫停人員過往。4．其它遇六級以上的大風時，應暫停室外的高空作業(yè)，雪霜雨后應先清掃施工現(xiàn)場，略干不滑時再進行工作。澆筑混凝土前必需檢查支撐是否牢靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必需由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織剛好復原。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發(fā)覺問題剛好組織處理。木工機械必需嚴格運用專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接愛惜零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必需接用漏電愛惜器，鋸片不得有裂紋（運用前檢查，運用中隨時檢查）；且電鋸必需具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。運用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時運用；運用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁運用電鋸；兩人操作時相互協(xié)作，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。用塔吊吊運模板時，必需由起重工指揮，嚴格遵守相關平安操作規(guī)程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人；垂直吊運必需實行兩個以上的吊點，且必需運用卡環(huán)吊運。不允許一次吊運二塊模板。環(huán)保和文明施工：夜間22:00～6:00之間現(xiàn)場停止模板加工和其他模板作業(yè)?，F(xiàn)場模板加工垃圾剛好清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地和施工現(xiàn)場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。三、施工應急救援預案本工程高大模板的特點是支模高，梁截面尺寸大。在做好高大模板緊急源的識別基礎上，特制訂本項目發(fā)生緊急狀況或事故的應急措施，并開展應急學問教化和應急演練，以提高現(xiàn)場操作人員應急實力，削減突發(fā)事務造成的損失和不良影響。突發(fā)事務風險分析本工程支架受力大，可能產生支架失穩(wěn)造成模板坍塌、高空墜落、高空落物傷人等緊急因素。在工地已實行機電管理，平安管理各種防范措施的基礎上，還須要作好以上緊急因素產生的應急方案。突發(fā)事務及風險預防措施施工工作面外腳手架必需高于工作面1.5m并滿鋪一層腳手板及垂直面滿掛平安網。本高支模方案施工前組織專家論證評審簽字，報監(jiān)理審批同意后方可執(zhí)行。支架搭設完畢，班組自檢合格報項目部質檢組組織詳細逐項檢查，合格后報監(jiān)理檢查。逐個扣件進行檢查擰緊度是否達到40N.m扭力距。逐根立桿檢查是否和地下室底板及梁底模頂堅實。梁側模板對拉螺栓每端必需用雙螺母擰緊。細致通過審核審定本高支模結構設計計算，是否符合規(guī)范要求。從中間或兩對邊起先向兩側平衡澆筑砼，同時在砼澆筑時，不能集中過多砼于某點部位，防止局部超負荷。澆筑砼時，無關人員不準在模板支架下，要有專職平安員看護，配置有專業(yè)工種進行監(jiān)護并剛好處理，在有可能出現(xiàn)事故前剛好發(fā)覺并剛好處理，將平安隱患消退在萌芽狀態(tài)前。組織機構及職責公司按要求成立以經理為組長的生產平安事故應急救援領導小組，負責制定和啟動本單位的生產平安事故應急救援預案，并組織實施（演練）。項目經理部按要求成立以項目經理為組長的項目生產平安事故應急救援領導小組，負責制定和啟動項目的生產平安事故應急救預案，并組織實施（演練）。項目生產平安事故應急救援領導小組成員如下：組長：（項目經理）吳敬勇副組長：李靈杰、岳俊英、組員：羅春炯、吳友濱、曾金春應急組織的分工職責組長職責：確定是否存在或可能存在重大緊急事故，要求應急服務機構供應幫助并實施場外應急支配，在不受事故影響的地方進行干脆限制。復查和評估事故可能發(fā)展的方向，確定其可能的發(fā)展過程。指導設施的部分停工，并和領導小組的有關人員協(xié)作指揮現(xiàn)場人員撤離，確保任何損害者都能得到足夠的重視。和現(xiàn)場外應急機構取得聯(lián)系，剛好對緊急狀況的記錄作出支配。在場內實行交通管制，幫助場外應急機構開展服務工作。在緊急狀態(tài)結束后，限制受影響地點的復原，并組織人員參加事故的分析和處理。副組長職責評估事故的規(guī)模和發(fā)展趨勢，建立應急步驟，確保員工的平安和削減設施和財產損失。如有必要，在救援服務機構來之前干脆參和救援工作。支配找尋受傷者及支配重傷人員撤離現(xiàn)場到平安地帶集中。設立和應急救援中心的通訊聯(lián)絡，為應急服務機構供應建議和信息。幫助組長組織指揮，協(xié)調救援工作，組長不在現(xiàn)場時，可代替組長的職責。組員職責：在組長或副組長的指揮下，負責現(xiàn)場的維護，搶救，警戒等工作，詳細落實執(zhí)行組長或副組長下達的救援方法、措施的指令等。應急物資應急資源的設備是應急救援工作的重要保障，項目部依據潛在事務性質和后果分析，配備應急救援所需的救援手段、救援設備、交通工具，醫(yī)療設備藥品，生活保障物資等如下表列數。主要應急救援物資設備表序號材料設備名稱單位數量現(xiàn)在何處1小車臺1現(xiàn)場2滅火器個20現(xiàn)場3藥箱及藥品個/批1現(xiàn)場4對講機部8現(xiàn)場5手機部6現(xiàn)場6擔架副1現(xiàn)場模板支撐架倒塌事故的應急救援(1)不論任何人，一旦發(fā)覺有坍塌、倒塌事故發(fā)生，立刻大聲呼叫在場人員緊急撤離，并快速報告應急響應指揮部。(2)事故發(fā)生后，應急響應指揮部人員應在第一時間趕到現(xiàn)場并了解和駕馭事故狀況，啟動應急救援預案，制定搶險搶救和維護現(xiàn)場秩序，嚴格愛惜事故現(xiàn)場等。(3)人員的疏散由組長支配的組員進行詳細指揮，指揮人員疏散到平安地方，并做好平安警戒工作。各組員和現(xiàn)場其他的各人員對現(xiàn)場受損害、受困的人員、財物進行搶救。人員被支架或其它物件壓住時，先對支架進行視察，如需局部加固的，立刻組織人員進行加固后，方可進行相應的搶救，防止搶險過程中再次倒塌，造成進一步的損害。加固或視察后，確認沒有進一步的緊急，立刻組織人力、物力進行搶救。(4)項目應急響應指揮部負責人應指令醫(yī)療救援組和平安防護救援組到事故現(xiàn)場，開展施救工作；同時指令通訊聯(lián)絡組立刻向公司應急救援指揮部匯報事故發(fā)生狀況，公司應急救援指揮部負責人，應立刻帶領平安防護救援組、醫(yī)療小組趕赴事故現(xiàn)場開展救援工作。若傷者傷情較嚴峻應剛好向當地醫(yī)療救援機構聯(lián)絡撥打“120”或“110”電話前來(5)當醫(yī)院的救援車未到達之前，平安防護救援組、醫(yī)療救援組綻開自救，對傷員昏迷、心臟停止的進行人工呼吸或胸外心臟擠壓等，傷者流血或有骨折，實行包扎止血或骨折固定，應留意骨折部位的愛惜，運用木板平抬，避開因不正確抬運，造成二次損害，盡最大努力搶救傷者。如發(fā)生腳手架坍塌事故，按預先分工進行搶救，架子工班組成員，按搶險搶救的方案進行倒塌架子的解除和拴牢工作，防止其他架子再次倒塌。組織全部員工幫助清理材料，如有人員被壓埋、砸傷的，應首先清理被壓埋人員身上的材料，集中人力先搶救受傷人員出來，最大限度地削減事故的損害。(6)把傷者送入醫(yī)院接受救治后，應急響應指揮部人員應召開會議，探討善后處理工作，做好當事人家屬的接洽善后處理事宜支配。(7)留意愛惜好事故現(xiàn)場，幫助公司或上級事故調查組開展調查，事故處理按“四不放過”原則處理。通訊聯(lián)系醫(yī)院急救中心：120火警：119匪警：110項目部應按要求明確應急救援電話，確保24小時開通和有人接聽，并在醒目位置公示。教化訓練、相互協(xié)議在高大模板施工前一周，由組長組織救援小組人員進行搶險學問教化，及應急預案演練，全面提高應急救援實力。項目部事先和地方醫(yī)院建立正式相互協(xié)議，以便在事故發(fā)生時得到外部救援力氣和資源的救濟。四、施工監(jiān)測監(jiān)控措施為了監(jiān)測砼澆筑過程中大梁底的模板及支承體系變更狀況及是否異樣，可接受如下簡潔有效的方法：①砼澆筑前在大梁底部的兩端及中間三處各設兩根吊垂線（兩側），從大梁底始終吊到立桿支承板（基礎）；②吊垂尖離地限制在20mm以內，在吊垂尖正下方用紅藍筆、墨斗線做好十字標記，同時量測好線垂和立桿間的相對距離；③砼澆筑過程中專人跟蹤監(jiān)測，每隔施工1小時測出吊垂和地面距離及和立桿距離變更值，撓度值、側移值按有關規(guī)范允許變形值要求限制；④發(fā)覺異樣狀況，立刻停止施工，處理后方可接著施工。

附件設計計算書梁側模板計算書[400×1000]一、工程屬性新澆混凝梁名稱KL混凝土梁截面尺寸(mmxmm)400×1000梁板結構狀況見下圖樓板厚度(mm)150二、荷載組合混凝土重力密度γc(kN/m3)25新澆混凝土初凝時間t0(h)5.71外加劑影響修正系數β11混凝土坍落度影響修正系數β21.15混凝土澆筑速度V(m/h)1混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)1振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×25×5.71×1×1.15×11/2，25×1]＝min[36.12，25]＝25kN/m2承載實力極限狀態(tài)設計值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×25+1.4×4，1.35×25+1.4×0.7×4]＝0.9max[35.6，37.67]＝0.9×37.67＝33.9kN/m2正常運用極限狀態(tài)設計值S正＝G4k＝25kN/m2三、支撐體系設計小梁布置方式豎直向布置小梁間距200主梁合并根數2主梁最大懸挑長度(mm)200對拉螺栓水平向間距(mm)600支撐距梁底距離依次為200，700設計簡圖如下：模板設計剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×182/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×183/12＝486000mm4。計算簡圖如下：1、抗彎驗算q1＝bS承＝1×33.9＝33.9kN/mMmax＝0.125q1l2＝0.125×33.9×0.22＝0.17kN·mσ＝Mmax/W＝0.17×106/54000＝3.14N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝bS正＝1×25＝25kN/mνmax＝5×25×2004/(384×10000×486000)=0.11mm≤200/400=0.5mm滿足要求！3、支座反力驗算承載實力極限狀態(tài)R＝q1l=33.9×0.2＝6.78kN正常運用極限狀態(tài)R'＝q2l=25×0.2＝5kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)50×100小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.66小梁截面抗拒矩W(cm3)83.33小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.44小梁截面慣性矩I(cm4)416.67計算簡圖如下：1、抗彎驗算小梁彎矩圖(kN·m)q=6.78kN/mσ＝Mmax/W＝0.14×106/83330＝1.63N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算小梁剪力圖(kN)τmax＝3Vmax/(2bh)＝3×1.81×1000/(2×100×50)＝0.54N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2滿足要求！3、撓度驗算小梁變形圖(mm)q=5kN/mνmax＝0.05mm≤500/400=1.25mm滿足要求！4、主梁所受支座反力計算承載實力極限狀態(tài)Rmax＝2.59kN正常運用極限狀態(tài)R'max=1.91kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)48×3.5主梁合并根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)21.88主梁截面抗拒矩W(cm3)7.29因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁連續(xù)梁部分彎矩圖(kN·m)主梁懸挑梁部分彎矩圖(kN·m)q=1.3kN/mσ＝Mmax/W＝0.25×106/7290＝34.17N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁連續(xù)梁部分剪力圖(kN)主梁懸挑梁部分剪力圖(kN)τmax＝Vmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=1.81×1000×[40×602-(40-5)×552]/(8×218800×5)＝7.9N/mm2≤[τ]＝120N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁連續(xù)梁部分變形圖(mm)主梁懸挑梁部分變形圖(mm)q=1.91kN/mν1max＝0.2mm≤600/400=1.5mmν2max＝0.04mm≤200/400=0.5mm滿足要求！4、最大支座反力計算Rmax＝8.63kN七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9可知對拉螺栓受力N＝0.95×8.63＝8.2kN≤Ntb＝12.9kN滿足要求！梁模板（碗扣式）計算書[400×1000]一、工程屬性新澆混凝土梁名稱400×1000新澆混凝土梁計算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)400×1000新澆混凝土結構層高(m)6.9二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.25面板及小梁0.37樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)25混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2模板工程支拆環(huán)境不考慮風荷載三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式小梁垂直于砼梁截面支撐架立柱沿梁跨向間距l(xiāng)a(mm)900步距h(mm)1200立柱根數2立柱布置方式等間距立柱依次距梁左側立柱距離(mm)0,600底模下設支撐小梁根數3梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)400設計簡圖如下：模板設計立面圖模板設計平面圖四、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)18模板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15模板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度1000mm，按二等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.25+(25+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.25+(25+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×1＝34.27kN/mq1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝0.9×1.35×[0.25+(25+1.5)×1]×1＝32.5kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×1＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝[0.25+(25+1.5)×1]×1＝26.75kN/m1、強度驗算Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×34.27×0.22＝0.17kN·mσ＝Mmax/W＝0.17×106/54000＝3.17N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×26.75×2004/(100×10000×486000)＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載實力極限狀態(tài))R1=R3=0.375q1靜l+0.437q1活l=0.375×32.5×0.2+0.437×1.76×0.2＝2.59kNR2=1.25q1l=1.25×34.27×0.2＝8.57kN標準值(正常運用極限狀態(tài))R1'=R3'=0.375q2l=0.375×26.75×0.2＝2.01kNR2'=1.25q2l=1.25×26.75×0.2＝6.69kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)50×100小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抗拒矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67q1＝max[2.59+0.9×1.35×(0.37-0.25)×0.4/2，8.57+0.9×1.35×(0.37-0.25)×0.4/2]＝8.6kN/mq2＝max[2.01+(0.37-0.25)×0.4/2，6.69+(0.37-0.25)×0.4/2]＝6.71kN/m1、抗彎驗算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×8.6×0.92，0.5×8.6×0.42]＝0.74kN·mσ＝Mmax/W＝0.74×106/83330＝8.94N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×8.6×0.9，8.6×0.4]＝4.7kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×4.7×1000/(2×100×50)＝1.41N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×6.71×9004/(100×9350×4166700)＝0.71mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mmν2＝q2l24/(8EI)＝6.71×4004/(8×9350×4166700)＝0.55mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm滿足要求！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載實力極限狀態(tài)Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×8.6×0.9，0.4×8.6×0.9+8.6×0.4]＝8.51kN同理可得，其它梁底支撐小梁所受最大支座反力為R1＝R4＝2.59kN，R2＝R3＝8.51kN正常運用極限狀態(tài)Rmax'＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×6.71×0.9，0.4×6.71×0.9+6.71×0.4]＝6.64kN同理可得，其它梁底支撐小梁所受最大支座反力為R1'＝R4'＝2.01kN，R2'＝R3'＝6.64kN六、主梁驗算主梁類型方木主梁材料規(guī)格(mm)100×100可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)8415主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.44主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.66主梁截面慣性矩I(cm4)833.33主梁截面抗拒矩W(cm3)166.67主梁自重忽視不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝1.84×106/166670＝11.06N/mm2≤[f]=15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝11.76kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×11.76×1000/(2×1000×400)＝0.04N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.7mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm滿足要求！4、支座反力驗算R1＝7.85kN，R2＝11.76kN七、立柱驗算鋼管類型(mm)Ф48×3立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.8立柱截面抗拒矩W(cm3)4.49立柱抗壓強度設計值[f](N/mm2)205h=kuh0=1.155×1.298×1.2=1.8，h=h0+2a=1.2+0.6=1.8,取h=1.8計算。λ=h/i=1800/15.9=113≤[λ]=210長細比滿足要求！查表得，φ＝0.391立柱最大受力N＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2]＝max[7.85+0.9×max[1.2×(0.75+(25+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.75+(25+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×(1.2+0-0.4/2)/2×0.9，11.76+0.9×max[1.2×(0.5+(25+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(25+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×(1.2+0.9+0-0.4/2)/2×0.9]＝17.99kNf＝N/(φA)＝17.99×103/(0.391×424)＝108.5N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值[N](kN)30由"主梁驗算"一節(jié)計算可知可調托座最大受力N＝ma]＝0kN≤[N]＝30kN滿足要求！

梁模板（碗扣式）計算書[500×1500]一、工程屬性新澆混凝土梁名稱500×1500新澆混凝土梁計算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)500×1500新澆混凝土結構層高(m)6.9二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.25面板及小梁0.37樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)25混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2模板工程支拆環(huán)境不考慮風荷載三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式小梁垂直于砼梁截面支撐架立柱沿梁跨向間距l(xiāng)a(mm)600步距h(mm)1200立柱根數3立柱布置方式等間距立柱依次距梁左側立柱距離(mm)0,450,450底模下設支撐小梁根數4梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)100設計簡圖如下：模板設計立面圖模板設計平面圖四、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)18模板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15模板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度1000mm，按三等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.25+(25+1.5)×1.5)+1.4×2，1.35×(0.25+(25+1.5)×1.5)+1.4×0.7×2]×1＝50.36kN/mq1靜＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝0.9×1.35×[0.25+(25+1.5)×1.5]×1＝48.6kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×1＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝[0.25+(25+1.5)×1.5]×1＝40kN/m1、強度驗算Mmax＝-0.1q1靜L2+0.117q1活L2＝-0.1×48.6×0.172+0.117×1.76×0.172＝0.13kN·mσ＝Mmax/W＝0.13×106/54000＝2.39N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×40×166.674/(100×10000×486000)＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝166.67/400＝0.42mm滿足要求！3、支座反力計算設計值(承載實力極限狀態(tài))R1=R4=0.4q1靜l+0.45q1活l=0.4×48.6×0.17+0.45×1.76×0.17＝3.37kNR2=R3=1.1q1靜l+1.2q1活l=1.1×48.6×0.17+1.2×1.76×0.17＝9.26kN標準值(正常運用極限狀態(tài))R1'=R4'=0.4q2l=0.4×40×0.17＝2.67kNR2'=R3'=1.1q2l=1.1×40×0.17＝7.33kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)50×100小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抗拒矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67q1＝max[3.37+0.9×1.35×(0.37-0.25)×0.5/3，9.26+0.9×1.35×(0.37-0.25)×0.5/3]＝9.29kN/mq2＝max[2.67+(0.37-0.25)×0.5/3，7.33+(0.37-0.25)×0.5/3]＝7.35kN/m1、抗彎驗算Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×9.29×0.62，0.5×9.29×0.12]＝0.36kN·mσ＝Mmax/W＝0.36×106/83330＝4.29N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×9.29×0.6，9.29×0.1]＝3.38kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.38×1000/(2×100×50)＝1.01N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×7.35×6004/(100×9350×4166700)＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mmν2＝q2l24/(8EI)＝7.35×1004/(8×9350×4166700)＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm滿足要求！4、支座反力計算梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部)承載實力極限狀態(tài)Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×9.29×0.6，0.393×9.29×0.6+9.29×0.1]＝6.37kN同理可得，其它梁底支撐小梁所受最大支座反力為R1＝R4＝2.33kN，R2＝R3＝6.37kN，6.37kN正常運用極限狀態(tài)Rmax'＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×7.35×0.6，0.393×7.35×0.6+7.35×0.1]＝5.04kN同理可得，其它梁底支撐小梁所受最大支座反力為R1'＝R4'＝1.84kN，R2'＝R3'＝5.04kN，5.04kN六、主梁驗算主梁類型方木主梁材料規(guī)格(mm)100×100可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)8415主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.44主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.66主梁截面慣性矩I(cm4)833.33主梁截面抗拒矩W(cm3)166.67主梁自重忽視不計，計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁彎矩圖(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.59×106/166670＝3.51N/mm2≤[f]=15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖(kN)Vmax＝7.49kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×7.49×1000/(2×1500×500)＝0.01N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖(mm)νmax＝0.04mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm滿足要求！4、支座反力驗算R1＝1.21kN，R2＝14.97kN，R3＝1.21kN七、立柱驗算鋼管類型(mm)Ф48×3立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.8立柱截面抗拒矩W(cm3)4.49立柱抗壓強度設計值[f](N/mm2)205h=kuh0=1.155×1.298×1.2=1.8，h=h0+2a=1.2+0.6=1.8,取h=1.8計算。λ=h/i=1800/15.9=113≤[λ]=210長細比滿足要求！查表得，φ＝0.391立柱最大受力N＝max[R1+N邊1，R2，R3，R4，R5+N邊2]＝max[1.21+0.9×max[1.2×(0.75+(25+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.75+(25+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×(1.2+0-0.5/2)/2×0.9，14.97，1.21+0.9×max[1.2×(0.5+(25+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(25+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×(1.2+0.6+0-0.5/2)/2×0.9]＝14.97kNf＝N/(φA)＝14.97×103/(0.391×424)＝90.3N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！八、可調托座驗算可調托座承載力容許值[N](kN)30由"主梁驗算"一節(jié)計算可知可調托座最大受力N＝max[R2]＝14.97kN≤[N]＝30kN滿足要求！

梁側模板計算書[1000×1800]一、工程屬性新澆混凝梁名稱1000×1800混凝土梁截面尺寸(mmxmm)1000×1800梁板結構狀況見下圖樓板厚度(mm)150二、荷載組合混凝土重力密度γc(kN/m3)25新澆混凝土初凝時間t0(h)5外加劑影響修正系數β11混凝土坍落度影響修正系數β21.15混凝土澆筑速度V(m/h)1混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)1.8振搗混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q2k(kN/m2)4新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×25×5×1×1.15×11/2，25×1.8]＝min[31.62，45]＝31.62kN/m2承載實力極限狀態(tài)設計值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×31.62+1.4×4，1.35×31.62+1.4×0.7×4]＝0.9max[43.54，46.61]＝0.9×46.61＝41.95kN/m2正常運用極限狀態(tài)設計值S正＝G4k＝31.62kN/m2三、支撐體系設計小梁布置方式豎直向布置小梁間距250主梁合并根數2主梁最大懸挑長度(mm)200對拉螺栓水平向間距(mm)500支撐距梁底距離依次為200，600，1000，1500設計簡圖如下：模板設計剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×182/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×183/12＝486000mm4。計算簡圖如下：1、抗彎驗算q1＝bS承＝1×41.95＝41.95kN/mMmax＝0.125q1l2＝0.125×41.95×0.252＝0.33kN·mσ＝Mmax/W＝0.33×106/54000＝6.07N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝bS正＝1×31.62＝31.62kN/mνmax＝5×31.62×2504/(384×10000×486000)=0.33mm≤250/400=0.62mm滿足要求！3、支座反力驗算承載實力極限狀態(tài)R＝q1l=41.95×0.25＝10.49kN正常運用極限狀態(tài)R'＝q2l=31.62×0.25＝7.9kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mm)50×100小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)1.66小梁截面抗拒矩W(cm3)83.33小梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)15.44小梁截面慣性矩I(cm4)416.67計算簡圖如下：1、抗彎驗算小梁彎矩圖(kN·m)q=10.49kN/mσ＝Mmax/W＝0.22×106/83330＝2.64N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算小梁剪力圖(kN)τmax＝3Vmax/(2bh)＝3×2.83×1000/(2×100×50)＝0.85N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2滿足要求！3、撓度驗算小梁變形圖(mm)q=7.9kN/mνmax＝0.07mm≤500/400=1.25mm滿足要求！4、主梁所受支座反力計算承載實力極限狀態(tài)Rmax＝5.22kN正常運用極限狀態(tài)R'max=3.93kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mm)Ф48×3.5主梁合并根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強度設計值[τ](N/mm2)120主梁截面慣性矩I(cm4)12.19主梁截面抗拒矩W(cm3)5.08因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半。計算簡圖如下：1、抗彎驗算主梁連續(xù)梁部分彎矩圖(kN·m)主梁懸挑梁部分彎矩圖(kN·m)q=2.61kN/mσ＝Mmax/W＝0.32×106/5080＝63.71N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁連續(xù)梁部分剪力圖(kN)主梁懸挑梁部分剪力圖(kN)τmax＝2Vmax/A=2×3.24×1000/489＝13.25N/mm2≤[τ]＝120N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁連續(xù)梁部分變形圖(mm)主梁懸挑梁部分變形圖(mm)q=3.93kN/mν1max＝0.27mm≤500/400=1.25mmν2max＝0.19mm≤200/400=0.5mm滿足要求！4、最大支座反力計算Rmax＝12.12kN七、對拉螺栓驗算對拉螺栓類型M12軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9可知對拉螺栓受力N＝0.95×12.12＝11.51kN≤Ntb＝12.9kN滿足要求！

梁模板（碗扣式）計算書[1000×1800]一、工程屬性新澆混凝土梁名稱1000×1800新澆混凝土梁計算跨度(m)8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)1000×1800新澆混凝土結構層高(m)6.9二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.25面板及小梁0.37樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)25混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2模板工程支拆環(huán)境不考慮風荷載三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式小梁垂直于砼梁截面支撐架立柱沿梁跨向間距l(xiāng)a(mm)600步距h(mm)1200立柱根數4立柱布置方式等間距立柱依次距梁左側立柱距離(mm)0,400,400,400底模下設支撐小梁根數6梁底支撐小梁一端懸挑長度(mm)100設計簡圖如下：模板設計立面圖模板設計平面圖四、面板驗算模板類型覆面木膠合板模板厚度(mm)18模板抗彎強度設計值[f](N/mm2)15模板彈性模量E(N/mm2)10000取單位寬度1000mm，按四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.2