某油田聯(lián)合站工藝計(jì)算書案例目錄TOC\o"1-3"\h\u10418某油田聯(lián)合站工藝計(jì)算書案例 1180441.1設(shè)計(jì)計(jì)算起始數(shù)據(jù) 2121871.1.1設(shè)計(jì)處理規(guī)模 2327651.1.2石油與天然氣物理性質(zhì)的計(jì)算 2128091.2關(guān)于設(shè)備的選型與校核 579311.2.1關(guān)于三相分離器的選型與校核 5186441.2.2關(guān)于電脫水器的選型與校核 8193081.2.3關(guān)于加熱爐的選型 932411.2.4關(guān)于儲(chǔ)罐的選型 10208841.2.5關(guān)于泵的選型 11322241.3計(jì)算、選取管線及校核泵的規(guī)格 1423041.1.1計(jì)算油氣水三相分離器到進(jìn)站閥組間管路 14296991.1.2計(jì)算分離緩沖罐和三相分離器間管路 1862741.1.3計(jì)算分離緩沖罐和循環(huán)泵間管路 2267521.1.4計(jì)算加熱爐和循環(huán)泵間管路 2299581.1.5計(jì)算加熱爐和電脫水器間管路 23272341.1.6計(jì)算穩(wěn)定區(qū)和加熱爐間管路 23180401.1.7計(jì)算外輸泵到穩(wěn)定去間的管線 24229181.1.8計(jì)算循環(huán)泵到事故管間的管線 2565501.1.9計(jì)算外輸泵與凈化罐間的管線 26246171.1.10計(jì)算校核泵 271.1設(shè)計(jì)計(jì)算起始數(shù)據(jù)1.1.1設(shè)計(jì)處理規(guī)模(一)本站處理原油的能力每年原油的處理重量為85萬(wàn)噸。要注意到油田生產(chǎn)中的不均衡性,所以選取波動(dòng)系數(shù)為β=M0=850000365M1=1.2M0各個(gè)字母在本公式中的含義，M1所代表的是原油實(shí)際處理能力，104t/a；M（二）天然氣處理能力Qgs=M各個(gè)字母在本公式中的含義，Qgs代表所能處理的天然氣體積；Rs在公式中表示溶解汽油的比例，取值為50（三）污水處理能力已知原油含水率為60%，則污水處理量為：Qw=M1各個(gè)字母在本公式中的含義，Qw代表所能處理的污水體積；S1.1.2石油與天然氣物理性質(zhì)的計(jì)算（一）起始的數(shù)據(jù)已知的石油與天然氣的數(shù)據(jù)，此處原油的凝點(diǎn)為30℃，比重d420ρ20=830（二）原油的物理性質(zhì)1.計(jì)算原油的密度公式為ρt=ρ各個(gè)字母在本公式中的含義，ρt、ρ20所在20℃時(shí)密度在大于760小于860時(shí)，α=（3.083-2.638×102.原油的動(dòng)力黏度對(duì)于原油粘度的計(jì)算公式為μt=1各個(gè)字母在本公式中的含義，μt，μt0所代表的時(shí)原油粘度在溫度為t℃，a、c為公式中的系數(shù)。當(dāng)μt≥1000mPa?s時(shí)，c10≤μt<1000mPa?s時(shí)，cμt<10mPa?s時(shí)，c1.原油的運(yùn)動(dòng)粘度γt=μ在以上公式中，γt代表的含義是原油的運(yùn)動(dòng)粘度在溫度為t℃時(shí)的數(shù)據(jù)，單位為m2s；μt所代表的是原油的動(dòng)力粘度在溫度為t℃時(shí)的數(shù)據(jù)，單位為Pa?s；表1.1原油的密度，動(dòng)力粘度和運(yùn)動(dòng)粘度1.密度因?yàn)樵跍囟葹?0℃時(shí)，密度在大于780小于860時(shí)故α=根據(jù)計(jì)算公式，在溫度40℃時(shí)，ρ40=8302.動(dòng)力黏度運(yùn)動(dòng)粘度在溫度為50℃時(shí)的數(shù)據(jù)是γ50ρ50=830μ50=ρ因?yàn)棣?0<10mPa?s，所以c=1000，a=0.76μ40=11.運(yùn)動(dòng)粘度的計(jì)算公式γ40=μ1.2關(guān)于設(shè)備的選型與校核1.2.1關(guān)于三相分離器的選型與校核三相分離器適宜在溫度為55℃，壓力為0.5MPa的情況下操作。1.根據(jù)液體的流量來(lái)計(jì)算三相分離器的數(shù)量根據(jù)《油氣分離器規(guī)范》查得，選取規(guī)格為φ2600×9400的臥式三相分離器，它圓筒部分的長(zhǎng)度是9.4m，有效長(zhǎng)度按照?qǐng)A筒長(zhǎng)度的0.8倍來(lái)計(jì)算，則le=9.4×0.8=7.52m。之所以工作頁(yè)面比較高，是因?yàn)樘幚淼脑陀蜌獗容^低，要取根據(jù)以下公式所計(jì)算出儲(chǔ)集液體部分的弓形面積為：f=[(y-r)r=[(1.82-1.3)1.=3.69m2(根據(jù)以下公式所計(jì)算出儲(chǔ)集液體部分的體積為：V=fle=3.69×7.52=27.749假設(shè)液體要在三相分離器中逗留十分鐘，則根據(jù)計(jì)算公式計(jì)算出的單臺(tái)三相分離器的處理量為Q液=1440V在以上公式中，Q液在本式中表示的是所需要處理的液體量，單位為m3d；V所表示的是分離器中液體的處理量，單位為m3每臺(tái)三相分離器中所能處理的液體量，按照公式計(jì)算出：Q=1440×27.7491.5×10=2663.904本聯(lián)合站中一共所需要處理的液體量為：Q總=根據(jù)所需要處理的液體總量來(lái)計(jì)算需要的三相分離器數(shù)量為：n=Q總Q由于三相分離器不能為小數(shù)，所以必須取整n=3Q單=Q根據(jù)液體總量和三臺(tái)三相分離器，計(jì)算出液體在三相分離器中的實(shí)際停留時(shí)間：t=1440×VβQ由于沒(méi)有安裝備用的分離器，所以要考慮到有一臺(tái)分離器需要維修時(shí)，其余的分離器處理液體的時(shí)間時(shí)：t=1440VβQ由以上的計(jì)算數(shù)據(jù)看，三相分離器的安裝數(shù)量滿足實(shí)際的要求。2.所需要校核的氣體處理量標(biāo)準(zhǔn)狀況下天然氣的密度為：ρ則天然氣的相對(duì)密度為：Δg=當(dāng)Δ大于等于0.5，小于1時(shí)，計(jì)算出的臨界壓力是pc=4.553×10根據(jù)公式pr=p根據(jù)公式Tr=因?yàn)閷?duì)比壓力是大于等于0，小于等于2。對(duì)比溫度大于等于1.25，小于等于1.6。根據(jù)公式需要計(jì)算壓縮因子的數(shù)值：Z=1+(0.34Tr-0.6)pr氣體密度在分離條件下計(jì)算出的數(shù)值：ρg=ρ氣體粘度在分離條件下計(jì)算出的數(shù)值：μg=cexpx=2.57+0.2781Δg+y=1.11+0.04x=1.11+0.04×6.02=1.351(1.18)c=2.415(7.77+0.1844Δgμg=0.01152mPa?s=1.152×10阿基米德準(zhǔn)數(shù)：Ar=d3(油滴沉降的流體狀態(tài)是處于過(guò)渡區(qū)來(lái)計(jì)算雷諾數(shù)的數(shù)值為：Re=0.153Ar計(jì)算油滴用勻速下降的速度快慢：ωo=μ計(jì)算氣體能在臥式分離器中所允許的流體速度：ωgh=0.7l每臺(tái)臥式分離器在標(biāo)況下氣體的處理能力為，載荷波動(dòng)系數(shù)β在此情況下的取值為1.5：Qgs=(1=6.395×105N根據(jù)以上計(jì)算出的數(shù)值算出三相分離器中氣體的處理量為：3Q由以上計(jì)算數(shù)值得出，要選用3臺(tái)φ2600×9400的三相分離器來(lái)滿足實(shí)際的需求。

表1.2烴類的物理性質(zhì)1.2.2關(guān)于電脫水器的選型與校核操作電脫水器要在溫度為60℃，壓力為0.3MPa的情況下。石油的密度為ρo=801.361.對(duì)于電脫水器的選擇：根據(jù)條件選擇φ2600×5000的電脫水器，此型號(hào)的電脫水器空罐容積為31.6mV=Vit含水原油經(jīng)過(guò)電脫水器處理過(guò)后的體積流量為：V=Mo計(jì)算所需要的電脫水器數(shù)量n=VV=由于電脫水器臺(tái)數(shù)不能取小數(shù)，故取整數(shù)得n=4。根據(jù)含水原油處理后的體積流量和四臺(tái)電脫水器，求得每臺(tái)電脫水器中的實(shí)際體積流量為：V=164.624=41.16含水原油在電脫水器中實(shí)際停留時(shí)間為：t=31.6×6041.16=46.062.電脫水器的校核由于沒(méi)有備用電脫水器，所以要預(yù)算以下有一臺(tái)電脫水器需要維修時(shí)，每臺(tái)的體積流量是否符合條件：V'=Vn-1V'V=54.873通過(guò)電脫水器的計(jì)算與校核，求得需要4臺(tái)φ2600×5000型號(hào)的電脫水器，滿足此聯(lián)合站的要求。1.2.3關(guān)于加熱爐的選型1.計(jì)算從三相分離器到電脫水器之間加熱爐的選取操作加熱爐所需要的溫度，在進(jìn)口處為55℃，在出口處為60℃。計(jì)算進(jìn)出口的平均溫度tβ為常數(shù)，根據(jù)計(jì)算公式，d420在大于等于0.8300，小于0.8399的情況下，d415=C57.5(1.29)得CQ=Qo+Qw根據(jù)以上的計(jì)算數(shù)據(jù)，來(lái)選擇型號(hào)，HJ400-Hn=472.8400×86%×0.85=1.62選取整數(shù)，得到兩臺(tái)加熱爐。安裝兩臺(tái)HJ400-H2.用于儲(chǔ)罐外輸所選用加熱爐的型號(hào)選取此區(qū)域的加熱爐操作條件是在入口溫度為45℃，出口處的溫度為60℃tpjC(1.29)得CQ=C=2.043×1.8265×103根據(jù)以上的數(shù)據(jù)選擇加熱爐型號(hào)，型號(hào)為HJ630-H2.5-Q的加熱爐的額定功率是6301.2.4關(guān)于儲(chǔ)罐的選型1.選取事故罐型號(hào)、數(shù)量事故管的儲(chǔ)備天數(shù)按照《油氣集輸設(shè)計(jì)規(guī)范》查看，計(jì)算按照一天進(jìn)行：計(jì)算事故罐的容積，公式為：V=Gρnk式中各個(gè)字母都有代表的含義，V代表儲(chǔ)罐設(shè)計(jì)的總?cè)萘浚瑔挝粸閙3；G所代表的含義是按照計(jì)劃原油一整年要運(yùn)輸?shù)皆撜镜脑涂偭?，單位為td；ρ代表原油的密度，單位為已知是在溫度為45℃的情況下計(jì)算的，按照公式計(jì)算出含水原油的密度為：ρ=1qρG=2630.14×1+20%80%=3287.675則按照上面的公式計(jì)算事故管的容積為：V=Gρnk=3287.675按照儲(chǔ)罐的規(guī)格，選取5000mn=V5000=4593.652.選取凈化罐的型號(hào)、數(shù)量?jī)艋艿膬?chǔ)備天數(shù)按照規(guī)范查看，儲(chǔ)存按照一天進(jìn)行計(jì)算：在溫度為45℃的情況下，原油的密度為811.87kgm3V=Gρnk=2630.14按照儲(chǔ)罐規(guī)格，同樣需要選取5000mn=V5000=3815.14共計(jì)要選取兩個(gè)儲(chǔ)罐，一個(gè)作為事故管，一個(gè)作為凈化罐共同工作。1.2.5關(guān)于泵的選型1.選取外輸泵的型號(hào)和數(shù)量操作外輸泵所需要的溫度為48℃ρo48Ql(1.30)已知原油的運(yùn)動(dòng)粘度γ50=5.8448×10根據(jù)已知條件按照公式，計(jì)算得到外輸管道直徑為：d=4Qπv=v=4Qπd2外輸泵適宜的外輸溫度為60℃，可以向外輸送的距離為30km按照外輸泵的計(jì)算數(shù)據(jù)和性質(zhì)，計(jì)算其溫降,按照蘇霍夫公式計(jì)算：Tz=T0式中各個(gè)字母都有其表示的含義，T0代表外輸泵周圍的介質(zhì)溫度，單位℃，取值為-5.4℃；TQ所代表的是管道起始處原有的溫度，單位℃，取值為60℃；k表示的是管道總的傳熱系數(shù)，取值為1.2Wm2?°C；D表示管道外部直徑的長(zhǎng)度，取值為168mm=0.168m；L在此公式中所表示的是管道加熱時(shí)可以輸送的長(zhǎng)度，本設(shè)計(jì)取值為G=1+0.5%99.5%Tz=-5.4+60+5.4e外輸泵在以上情況下所運(yùn)輸油品的平均溫度為：Tpj=13該溫度下原油的物性為：ρ48.37=ρμ48.37(1.6)γ48.37μ48.37按照公式計(jì)算出雷諾數(shù)為Re=vdγRe1=59.73000<Reβ=0.0246，m=0.25，h=β(1.38)所以在外輸泵進(jìn)行外輸時(shí)，輸送液體的流量和高程為：Q總H總將所計(jì)算的結(jié)果換算成水柱：H=819.8×按照以上的計(jì)算結(jié)果，選擇150AY67（6級(jí)）型號(hào)外輸泵進(jìn)行安裝，其規(guī)格是流量為Q1=150m3h，高程為Q1n=HHpot=根據(jù)計(jì)算選取兩臺(tái)150AY676級(jí)2.選取循環(huán)泵操作循環(huán)泵所需要的溫度為55℃石油、天然氣和水的各種物理性質(zhì)：ρo=804.83ρl=120%Q=Qw+Q根據(jù)以上數(shù)據(jù)選取經(jīng)濟(jì)流速為2.0msd=4Qπv=4×0.0455選擇型號(hào)為φ219×7的無(wú)縫鋼管，按照公式計(jì)算其實(shí)際流速：v=4Qπd2已經(jīng)計(jì)算過(guò)加熱爐的壓力降為0.056MPa，又根據(jù)后面的計(jì)算可以得知摩阻損失為：h=(-732+36954+44092+56000)×1835.5×9.8=16.65mh1=ΔPρg所以循環(huán)泵的流量經(jīng)過(guò)計(jì)算得出：Q=163.96mH=h+h1=16.65+18.32=34.97m油柱將以上計(jì)算結(jié)果換算成水柱得：H=34.97×835.51000=29.22m根據(jù)以上一系列計(jì)算，選擇BTY80-65-160型號(hào)的循環(huán)泵，其各項(xiàng)數(shù)據(jù)為Q1=50m3h，Hpotn=QQ1=選取整數(shù)的循環(huán)泵，得到n=3臺(tái)，還要設(shè)有一臺(tái)備用，以防臨時(shí)出現(xiàn)事故，所以共選擇了4臺(tái)BTY80-65-160型號(hào)的循環(huán)泵進(jìn)行并聯(lián)工作。1.3計(jì)算、選取管線及校核泵的規(guī)格1.1.1計(jì)算油氣水三相分離器到進(jìn)站閥組間管路石油和天然氣間會(huì)相互融合，所以這條管路是混合運(yùn)輸?shù)墓苈罚@回導(dǎo)致天然氣中會(huì)有重?zé)N進(jìn)入到石油中，石油中會(huì)有輕烴進(jìn)入天然氣。石油與天然氣的含量、粘度、密度都會(huì)有所變化，會(huì)隨著管線長(zhǎng)度變化而變化，所以在進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)要格外注意兩者間的變化。1.游離天然氣的物理性質(zhì)天然氣溶解在原油中的含量Rs=0.178Δg式中各個(gè)字母都有不同的含義，Rs在本式中表示天然氣在原油中的溶解度，其單位為m3gm3o工程中的標(biāo)準(zhǔn)情況為（P=0.101325MPa，T=293K），空氣密度ρa(bǔ)=1.205kgmΔg=ρ又因ρw=1000Δo=ρRs=0.178×0.73×8.06×0.5×計(jì)算管路中氣相流量的公式如下：Qg'=式中各個(gè)字母都有不同的含義，Qg'在本式中表示在管路條件下游離的天然氣的流量，其單位為m3s；Qg所代表的是總的天然氣流量，單位與上面相同為m3sQg=psTPTQg'=0.33-2.34×0.0378=0.242a.游離的天然氣對(duì)于粘度和密度的計(jì)算之所以游離的天然氣密度小，是因?yàn)樘烊粴庵械闹責(zé)N會(huì)溶解在原油中，有所損失。天然氣的相對(duì)密度:式中各個(gè)字母都有不同的含義，Δgs表示在工程的標(biāo)準(zhǔn)情況下溶解的天然氣與空氣的相對(duì)密度；Rs表示天然氣在石油中的溶解度，其單位為m3Δgs=2.340.00379×0.81543-0.00393根據(jù)以上的計(jì)算數(shù)據(jù)，按照公式求得溶解天然氣的密度為：ρgs=Δ按照公式計(jì)算出未溶的天然氣密度為：ρgs'=在本式中Rn表示的是在工程中的標(biāo)準(zhǔn)狀況下的油氣比，其單位為mRn=50Rn=50×8301000=41.5Rn=41.5，ρg=0.877，ρg'=41.5×0.877-2.34×1.329換算成在0.5MPa,40℃情況下的管路條件：ρg"=以下公式為計(jì)算關(guān)于天然氣的粘度：μ=cexp[xx=2.57+0.2781Δ+1063.6T=2.57+0.2781×0.7276+y=1.11+0.04x=1.11+0.04×6.17=1.357(1.18)c=2.415(7.77+0.1844Δ)T1.5ρ=3.926kgμg=0.011exp2.關(guān)于液體密度和粘度的計(jì)算按照公式計(jì)算出液相的密度為：ρl=1根據(jù)書中查得μo計(jì)算出液相的粘度：μ=15γ=μρ=1.初步選取管徑和直管段的長(zhǎng)度之所以要在三相分離器和進(jìn)站閥組間選擇三條管線，是因?yàn)檫@樣可以測(cè)量出每個(gè)地區(qū)的采集油品情況，還可以彌補(bǔ)三相分離器的缺陷。（1）初步選取管徑將氣體和液體流量相加計(jì)算出氣液混合物的總流量為：Q總因?yàn)楣灿腥埽詥胃艿牧髁坑?jì)算為：Q=根據(jù)參考資料查得經(jīng)濟(jì)流速ω為1.2md=4Qπω=根據(jù)計(jì)算數(shù)據(jù)選取型號(hào)為φ325×7的管線，計(jì)算出的現(xiàn)實(shí)中的流速為ω=4Qπd（2）選取管線的長(zhǎng)度從總平面布置圖中能看出，三相分離器與進(jìn)站閥組間的距離需要選擇長(zhǎng)度為45m的直管。4.確定管路壓降假設(shè)氣體和液體會(huì)在管路中進(jìn)行充分的混合，之所以用杜克勒Ⅰ法進(jìn)行計(jì)算，是因?yàn)榉霞僭O(shè)條件。（1）對(duì)-dP-dPdl=在計(jì)算公式中，λ代表的含義是氣體和液體混合物的水力摩阻系數(shù)，計(jì)算公式如下：λ=0.0056+0.5Re0.32Re=dωρ在此公式中，ω的含義表示為氣體和液體混合物流體的速度ms；ρf所代表的是氣體和液體混合物流體的流動(dòng)密度kgm3；ρf=βρμ=βμg+體積含氣率β=QgQ已知ρg=3.672kgm3，ρf=0.8439×3.672+1-0.8439μ=0.8439×0.01083+1-0.8439×90.3=14.105mPa?s(Re=0.412×1.42×145.6314.105×1λ=0.0056+0.56040-dPdl=（2）確定管道線路的計(jì)算長(zhǎng)度通過(guò)查找資料來(lái)選擇彎頭和閘閥，在安裝管線時(shí)選取適量的當(dāng)量長(zhǎng)度來(lái)計(jì)算：表1.390℃沖制彎頭、閘閥參數(shù)計(jì)算當(dāng)量長(zhǎng)度的直線長(zhǎng)度的總長(zhǎng)度為：L計(jì)=L直根據(jù)計(jì)算公式計(jì)算出在水平管路上的摩阻損失為：ΔP=λL計(jì)d（3）按照公式計(jì)算出因?yàn)楦叱痰淖兓鸬母郊訅航底兓挠?jì)算：ΔPh=在這個(gè)公式中每個(gè)字母都有不同的含義，其中ΔPh表示因?yàn)楦叱痰淖兓鸬母郊訅侯^的損失，Pa；Z代表管道線路上坡高度的總數(shù)，m；ρl表示液體的密度，kgFe=1在公式中ωsg所表示的含義是氣相折算的速度，單位為mωsg=QFe=1Z=3.00-(-1.30)=4.30m(1.上式中1.00是三相分離器的進(jìn)口高度，-1.30則是管線的埋藏深度，將二者相加得出結(jié)果。ΔPh=0.204×913.05×9.8×4.30=7848.66PaΔP1=ΔP+Δ進(jìn)站溫度40℃，進(jìn)站壓力0.5MPa，分離器入口處溫度也是40℃，壓力則為0.4981MPa，在三相分離器和進(jìn)站閥組間的這部分管段需要通過(guò)排氣閥來(lái)調(diào)節(jié)分離器內(nèi)部的壓力，讓其最好控制在0.5MPa。另外聯(lián)合站和設(shè)備之間的管線長(zhǎng)度很短，為方便計(jì)算可以忽略其中的溫降。1.1.2計(jì)算分離緩沖罐和三相分離器間管路1.選取管徑的大小這條管路中的液體為油水乳狀液，其中的含水率為百分之20，操作此路段的適宜溫度為55攝氏度，油、水的密度分別為804.83kgm3按照公式計(jì)算出乳狀液的密度為：ρ=1qρ根據(jù)資料查出純油的粘度和乳狀液粘度分別為μo=4.20mPa?sγ=μρ=計(jì)算從分離器中流出的液體流量是：G總=GQ總=G根據(jù)以上數(shù)據(jù)計(jì)算和資料查找，選取規(guī)格為φ3000×14600的分離緩沖罐，液體在緩沖罐中逗留時(shí)間是15min。d=4Qπv=資料查得管線選取規(guī)格為φ219×7的進(jìn)行安裝，則所計(jì)算出的實(shí)際流速為：v=4Qπd從總平面布置圖中能看出，分離緩沖罐與三相分離器間的距離需要選擇長(zhǎng)度為40m的直管進(jìn)行安裝。2.確定管路的壓降(1)計(jì)算沿程摩阻的數(shù)值Re=vdγRe1=59.73000<Re按照公式計(jì)算出的沿程摩阻為：hf=βQ(2)計(jì)算局部摩阻的數(shù)值圖1.1局部零件圖表1.4管線1、2、3中的各閥件及其他零部件的當(dāng)量長(zhǎng)度L另外對(duì)于1#管線的轉(zhuǎn)彎三通數(shù)值是Ldd所以1#管線選取規(guī)格為φ159×6的進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算出的當(dāng)量長(zhǎng)度為：Ld1d=2×4.5+23=32ω=4QπdRe=ωdγ=Re1=59.73000<Reλ=0.31644Reh局1=λL2#管線選取規(guī)格為φ159×6的進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算出的當(dāng)量長(zhǎng)度為：Ld2d=4.5×2+4×2+100×1+28×1+68=213同1#管線h局2=4+λL3#管線選取規(guī)格為φ219×7的進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算出的當(dāng)量長(zhǎng)度為：Ld3d=4.5×1+28×4=116.5ω=4QπdRe=ωdγRe1=59.73000<Reλ=0.31644h局3=λL通過(guò)資料查得取分離緩沖罐入口處的高度與三相分離器出口處的高度相差4m,則通過(guò)公式計(jì)算出的高程壓降為：ρgΔZ=835.5×9.8×4=32752Pa(1.69)這條管路總的壓降計(jì)算出為：ΔP2=3779+316+34857+2264+32752=73968Pa=0.074MPa緩沖罐進(jìn)口條件P=0.5-0.074=0.426MPa，可通過(guò)調(diào)節(jié)閥來(lái)調(diào)節(jié)壓力保持在0.15MPa。1.1.3計(jì)算分離緩沖罐和循環(huán)泵間管路初步選取規(guī)格為φ219×7的管徑進(jìn)行計(jì)算，管路的長(zhǎng)度為60m已知t=55℃時(shí)，ρ=835.5kgm3，Re=29903屬于水力光滑區(qū)按照公式計(jì)算出的沿程摩阻為：hf=βQ此條管線局部有閘閥、彎頭和過(guò)濾器需計(jì)算局部摩阻，則公式計(jì)算出的當(dāng)量長(zhǎng)度為：Ldd=4.5×2+28×2+100=165通過(guò)資料查得λ取值為0.0241h局=λL循環(huán)泵入口地方的高度與分離緩沖罐出口地方之間的高度相差2m，ρgΔZ=835.5×9.8×-2=-16376Pa(通過(guò)以上數(shù)據(jù)計(jì)算出此管路的總壓降的數(shù)值為：ΔP3=6192+3572-16376=-6612Pa1.1.4計(jì)算加熱爐和循環(huán)泵間管路初步選取規(guī)格為φ219×7的管徑進(jìn)行計(jì)算，管路的長(zhǎng)度為50m按照公式計(jì)算出的沿程摩阻為：hf=βQ此條管線局部有閘閥、彎頭、截止閥和轉(zhuǎn)彎三通需計(jì)算局部摩阻，則公式計(jì)算出的當(dāng)量長(zhǎng)度為：Ldd=75+23×2+4.5×2+28×2=186h局=λL加熱爐入口處的高度與循環(huán)泵出口間的高度相差2mρgΔZ=835.5×9.8×2=16376Pa(1.69)通過(guò)以上數(shù)據(jù)計(jì)算出此管路的總壓降的數(shù)值為：ΔP4=8196+4022+16376=28594Pa1.1.5計(jì)算加熱爐和電脫水器間管路純凈原油會(huì)從加熱爐中流出，它的含水量小于0.5%，所以可忽略不計(jì)。初步選取規(guī)格為φ219×7的管徑進(jìn)行計(jì)算，管路的長(zhǎng)度為30m。ρo=806.93Ql按照公式計(jì)算出的沿程摩阻為：hf=βQ此條管線局部主要考慮羅茨式流量計(jì)需計(jì)算局部摩阻，hh局=835.5×9.8×4.0=32752Pa(電脫水器入口處的高度與加熱爐出口間的高度相差0m。通過(guò)以上數(shù)據(jù)計(jì)算出此管路的總壓降的數(shù)值為：ΔP5=2260+32752=35012Pa1.1.6計(jì)算穩(wěn)定區(qū)和加熱爐間管路1.初步選取管徑操作此區(qū)域的所需溫度為60℃ρo=801.36Qld=4Qπv=通過(guò)資料查出，選取規(guī)格為φ168×6的管線進(jìn)行計(jì)算，則計(jì)算出的實(shí)際流速為：ω=4Qπd2.確定管路的壓降這條管段的長(zhǎng)度為110mRe=dωρRe1=59.73000<Re通過(guò)以上數(shù)據(jù)計(jì)算出此管路的沿程摩阻的數(shù)值為：hf=βQ此條管線局部有閘閥、轉(zhuǎn)彎三通和彎頭需計(jì)算局部摩阻，則通過(guò)公式計(jì)算出當(dāng)量長(zhǎng)度為：Ldd=4.5×2+λ=0.31644Reh局3=λL通過(guò)以上數(shù)據(jù)計(jì)算出此管路的總壓降的數(shù)值為：ΔP6=24347+6513=30860Pa1.1.7計(jì)算外輸泵到穩(wěn)定去間的管線在原油穩(wěn)定塔內(nèi)穩(wěn)定液位取18m，取管路長(zhǎng)度為70m初步選取規(guī)格為φ168×6的管徑進(jìn)行計(jì)算P=ρgh-0.03×106=801.36×9.8×18-0.03×1hf=βQ此條管線局部有閘閥、過(guò)濾器和彎頭需計(jì)算局部摩阻，則通過(guò)公式計(jì)算出當(dāng)量長(zhǎng)度為：Ldd=100+4.5×2+28×4=221λ=0.0197h局=λL通過(guò)以上數(shù)據(jù)計(jì)算出此管路的總壓降的數(shù)值為：ΔP7=8010+7705=23039Pa1.1.8計(jì)算循環(huán)泵到事故管間的管線1.初步選取管徑按照等同于三相分離器在正常流程時(shí)所流出的液體量進(jìn)行計(jì)算操作此區(qū)域的適宜溫度為45℃ρo=811.87ρ=1qρ通過(guò)資料查出，純油的粘度和，乳狀液粘度分別為5.32mPa?s、10.64mPa?sQ總d=4×0.0480π×2.0=0.175m根據(jù)以上算數(shù)據(jù)選取規(guī)格為φ219×7的管線，則