第頁1.工程概況現(xiàn)狀白欣路自北側(cè)鎮(zhèn)政府門口九金路至南側(cè)高科大道紅綠燈路口間700m范圍內(nèi)均設(shè)置中央隔離，行人過街需求難以滿足；外國語大學(xué)科學(xué)城中學(xué)在上學(xué)放學(xué)期間行人通行需求強(qiáng)，現(xiàn)根據(jù)現(xiàn)場情況及各方需求考慮在此段設(shè)置人行過街措施。結(jié)合現(xiàn)狀交叉口渠化布置，人行天橋采用“一”型布置。天橋跨徑為1.6+11.81+43.6+17.83+1.6m，梁高1.6m。天橋主橋標(biāo)準(zhǔn)段橋面總寬3.2m，人行凈寬3.0m。按規(guī)范并結(jié)合天橋結(jié)構(gòu)布置，下地梯道總寬2.3m=0.1m欄桿+1.8m人行凈寬+0.3m坡道+0.1m欄桿。2.結(jié)構(gòu)計(jì)算依據(jù)橋梁施工圖設(shè)計(jì)文件。3.技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)和設(shè)計(jì)規(guī)范3.1技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)（1）荷載等級(jí):人群荷載：按《城市人行天橋與人行地道技術(shù)規(guī)范》3.1.3條計(jì)算取值為4.5kPa溫度荷載：整體升降溫和日照溫差按《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）規(guī)定的溫度場計(jì)算。（2）橋面寬度1）橋面寬度：0.1m（欄桿）+3.0（人行凈寬）+0.1m（欄桿）=3.2m梯道0.1m(欄桿)+1.8m(人行凈寬)+0.3m(坡道)+0.1m(欄桿)=2.3m（3）橋面橫坡：雙向1.0%（4）橋面縱坡：1.0%（5）結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期及使用年限：100年（合理使用年限50年）（6）結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)使用年限：主體結(jié)構(gòu)50年，欄桿、支座15年，橋面鋪裝10年。（7）鋼結(jié)構(gòu)涂裝使用年限：20年（8）設(shè)計(jì)安全等級(jí)：一級(jí)。（9）結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)：1.1。（10）主橋橋下通行凈高：車行≮5m，人行≮2.5m。（11）環(huán)境類別：Ⅰ-B類。（12）地震設(shè)防標(biāo)準(zhǔn)：抗震設(shè)防烈度為6度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.05g，橋梁抗震設(shè)防類別為丙類，橋梁抗震設(shè)防措施等級(jí)7。3.2設(shè)計(jì)規(guī)范（1）國家標(biāo)準(zhǔn)《工程結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》（GB55001-2021）《混凝土結(jié)構(gòu)通用規(guī)范》（GB55008-2021）《建筑與市政地基基礎(chǔ)通用規(guī)范》(GB55003-2021)《建筑與市政工程抗震通用規(guī)范》（GB55002-2021）《建筑與市政工程無障礙通用規(guī)范》（GB55019-2021）《建筑與市政工程防水通用規(guī)范》（GB55030-2022）《工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)制性條文（城鎮(zhèn)建設(shè)部分）》（2013年版）《橋梁用結(jié)構(gòu)鋼》（GB/T714-2015）《碳素結(jié)構(gòu)鋼》（GB700-2006）《低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼》（GB/T1591-2018）《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》（GB/T5224-2014）《單絲涂覆環(huán)氧涂層預(yù)應(yīng)力鋼絞線》（GB/T25823-2010）《預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器》（GB/T14370-2015）《鋼筋混凝土用鋼第一部分：熱軋光圓鋼筋》（GB1499.1-2017）《鋼筋混凝土用鋼第二部分：熱軋帶肋鋼筋》（GB1499.2-2018）《混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T50476-2019）（2）交通部標(biāo)準(zhǔn)《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JTGB01-2014）《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3362-2018）《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD64-2015）《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3363-2019）《公路圬工橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD61-2005）《公路工程抗震規(guī)范》（JTGB02-2013）《公路橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG/T2231-01-2020）《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTG/T3650-2020）《公路橋梁盆式支座》（JT∕T391-2019）《公路橋梁伸縮裝置通用技術(shù)條件》(JT/T327-2016)《預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁用塑料波紋管》（JT/T529-2016）《公路橋梁預(yù)應(yīng)力鋼絞線用錨具、夾具和連接器》（JT/T329-2010）《公路橋梁鋼結(jié)構(gòu)防腐涂裝技術(shù)條件》（JTT722—2023）《鋼筋焊接及驗(yàn)收規(guī)程》（JGJ18-2012）《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》(JTG／T3650-2020)《公路交通安全設(shè)施設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD81-2017）（3）建設(shè)部標(biāo)準(zhǔn)《城市橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》（CJJ11-2011）（2019年版）《城市橋梁抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》（CJJ166-2011）《城市橋梁橋面防水工程技術(shù)規(guī)程》(CJJ139-2010)《城市橋梁工程施工與質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》（CJJ-2-2008）4.主要材料力學(xué)性能指標(biāo)及相關(guān)計(jì)算參數(shù)4.1混凝土主梁鋼管墩內(nèi)灌注材料：C40微膨脹自密實(shí)混凝土，自密實(shí)混凝土相關(guān)技術(shù)要求應(yīng)滿足《自密實(shí)混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》（JGJ/T283-2012）的規(guī)定，且混凝土自由膨脹率應(yīng)控制在2×10-4-6×10-4。橋墩、支座墊石、橋面鋪裝采用C40混凝土；樁基礎(chǔ)采用C35混凝土；4.2鋼材鋼箱梁及鋼梯道采用Q355C鋼焊接。材料質(zhì)量的要求應(yīng)符合《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》（GB50017-2017）、《低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼》（GB/T1591-2018）、《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTG/TF50-2020）的相關(guān)規(guī)定，并符合相應(yīng)的國家標(biāo)準(zhǔn)。本橋所有材料及標(biāo)準(zhǔn)件產(chǎn)品均采用通過國家級(jí)或部級(jí)鑒定的產(chǎn)品，并應(yīng)按國標(biāo)部標(biāo)要求進(jìn)行抽樣檢驗(yàn)。5.作用及作用組合5.1永久作用(1)、一期恒載：鋼材容重：78.5kN/m3；鋼筋混凝土容重：26kN/m3，按實(shí)際斷面計(jì)算重量。(2)、二期恒載：二期恒載為設(shè)施帶構(gòu)造、防撞護(hù)欄、欄桿及橋面鋪裝等。5.2可變作用（1）人群荷載人行橋主梁按兩側(cè)分別加載。（2）溫度作用系統(tǒng)升溫20℃。系統(tǒng)降溫-20℃。（3）溫度梯度溫度梯度按照《公路橋梁設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）的規(guī)定進(jìn)行計(jì)算。（4）支座沉降按照每個(gè)地基及基礎(chǔ)的最大沉降量的最不利的荷載組合進(jìn)行計(jì)算。第1組不均勻沉降-10.0mm；第2組不均勻沉降-10.0mm；第3組不均勻沉降-10.0mm。第4組不均勻沉降-10.0mm。6.上部結(jié)構(gòu)計(jì)算上部結(jié)構(gòu)計(jì)算采用midasCivil2023和midasCivilDesigner2023軟件，并以《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60-2015）和《公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD64-2015）為標(biāo)準(zhǔn)，按整體式鋼箱梁進(jìn)行驗(yàn)算。6.1計(jì)算模型模型視圖1） 節(jié)點(diǎn)數(shù)量：125個(gè)；2） 單元數(shù)量：123個(gè)；3） 邊界條件數(shù)量：16個(gè)；4） 施工階段數(shù)量：2個(gè)，施工步驟如下： 施工階段1:1；15.0天； 施工階段2:2；15.0天；6.2豎向基頻驗(yàn)算天橋豎向自振模態(tài)圖，自振頻率3.11>3.0Hz，滿足規(guī)范要求。6.3主橋鋼梁驗(yàn)算6.3.1拉/壓彎構(gòu)件腹板應(yīng)力驗(yàn)算圖表SEQ圖表\*ARABIC1拉/壓彎構(gòu)件腹板應(yīng)力驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《鋼規(guī)》公式5.3.1-3τd=γ0τ≤fvd、f≤1驗(yàn)算，τd=36.023MPa≤fvd=165.000MPa、f=0.285≤1，滿足規(guī)范要求；6.3.2拉/壓彎構(gòu)件腹板最小厚度驗(yàn)算圖表SEQ圖表\*ARABIC2拉/壓彎構(gòu)件腹板最小厚度驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《鋼規(guī)》公式5.3.3-1tmin≤tw驗(yàn)算，tmin=9.520mm≤tw=16.000mm，滿足規(guī)范要求；6.3.3拉/壓彎構(gòu)件翼緣板彎曲正應(yīng)力驗(yàn)算圖表SEQ圖表\*ARABIC4拉/壓彎構(gòu)件翼緣板彎曲正應(yīng)力驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《鋼規(guī)》公式5.4.1-1σ=γ0Nd/Aeff+γ0(My+Ndez)/Ay,eff+γ0(Mz+Ndey)/Az,eff≤fd驗(yàn)算，σ=76.555MPa≤fd=285.000MPa，滿足規(guī)范要求；6.3.4拉/壓彎構(gòu)件整體穩(wěn)定驗(yàn)算圖表SEQ圖表\*ARABIC5拉/壓彎構(gòu)件整體穩(wěn)定驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《鋼規(guī)》公式5.3.2-1~2、5.4.2-1~4min（σsd,yi，σsd,zi）≤fd驗(yàn)算，min（σsd,yi，σsd,zi）=199.743MPa≤fd=285.000MPa，滿足規(guī)范要求；6.3.5撓度驗(yàn)算及預(yù)拱度按《鋼規(guī)》第4.2.3條規(guī)定，計(jì)算豎向撓度時(shí)，應(yīng)按結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法并應(yīng)采用不計(jì)沖擊力的汽車車道荷載頻遇值，頻遇值系數(shù)為1.0。計(jì)算撓度值不應(yīng)超過表4.2.3規(guī)定的限值。豎向撓度限值橋梁結(jié)構(gòu)形式簡支或連續(xù)桁架簡支或連續(xù)板梁梁的懸臂端部斜拉橋主梁懸索橋加勁梁限值結(jié)論：撓度驗(yàn)算及預(yù)拱度表格梁-孔梁類型跨徑(mm)節(jié)點(diǎn)fa(mm)fn(mm)撓度驗(yàn)算結(jié)果預(yù)拱值C(mm)主梁跨徑內(nèi)43600684.935110.635OK34.284按照《橋規(guī)》第6.5.3條驗(yàn)算：68號(hào)節(jié)點(diǎn)汽車荷載（不計(jì)沖擊系數(shù)）和人群荷載頻遇組合最大撓度設(shè)計(jì)值fd=4.935≤最大撓度允許值fn=110.635，滿足規(guī)范要求；6.3.6受壓板加勁肋驗(yàn)算（1）根據(jù)規(guī)范第5.1.5-1條驗(yàn)算受壓板縱向加勁肋幾何尺寸：板肋的寬厚比hs/ts=150.0/14.0=10.714≤12.0*sqrt(345.0/fy)=12.0*sqrt(345.0/355.0)=11.830縱向加勁肋的寬厚比滿足規(guī)范要求，OK!（2）根據(jù)規(guī)范第5.1.6-1條、第5.1.6-2條驗(yàn)算縱向加勁肋的相對(duì)剛度：單塊板剛度D=E*t^3/(12.0*(1-v^2))=206000.0*16.0^3/(12.0*(1-0.31^2))=77790316.038N*mm單根縱向加勁肋對(duì)加勁板Y-Y軸的抗彎慣矩Il=15750000.000mm^4縱向加勁肋的相對(duì)剛度γl=E*Il/(b*D)=206000.0*15750000.000/(2100.0*77790316.038)=19.861n=nl+1=3+1=4加勁板的長寬比α=a/b=2000.0/2100.0=0.952α0=(1+n*γl)^0.25=(1+4*19.861)^0.25=2.995單根縱向加勁肋的截面面積As,l=2100.0mm^2單根縱向加勁肋的截面面積與母板的面積之比δl=As,l/(b*t)=2100.0/(2100.0*16.0)=0.063因:α=0.952≤α0=2.995故：γl'=[4*n^2*(1+n*δl)*α^2-(α^2+1)^2]/n=[4*4^2*(1+4*0.063)*0.952^2-(0.952^2+1)^2]/4=17.231γl=19.861≥γl*=17.231;滿足規(guī)范公式5.1.6-1條要求。As,l=2100.0mm^2≥b*t/(10*n)=2100.0*16.0/(10*4)=840.0mm^2;滿足規(guī)范公式5.1.6-2條要求?？v向加勁肋的相對(duì)剛度滿足規(guī)范要求，OK!（3）根據(jù)規(guī)范第8.2.1條驗(yàn)算正交異性板最小板厚：t=16.0mm≥10.0mm縱向加勁肋:ts=14.0mm≥8.0mm正交異形板最小板厚滿足規(guī)范要求，OK!6.3.7翼緣板驗(yàn)算（1）根據(jù)規(guī)范第8.3.2條判斷鋼箱梁是否設(shè)置縱向加勁肋：s1=2100.0mm>80*tc=80*16.0=1280.0mmbc=540.0mm>16*tc=16*16.0=256.0mm鋼箱梁應(yīng)設(shè)置縱向加勁肋！（2）根據(jù)規(guī)范第8.3.2條驗(yàn)算鋼箱梁受壓翼緣：sc=300.0mm<40*tc=40*16.0=640.0mm鋼箱梁受壓翼緣滿足規(guī)范要求，OK!（3）根據(jù)規(guī)范第8.3.2條驗(yàn)算鋼箱梁受拉翼緣：st=300.0mm<80*tt=80*16.0=1280.0mm鋼箱梁受拉翼緣滿足規(guī)范要求，OK!6.3.8支承加勁肋驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范第5.3.4-1條、第5.3.4-2條驗(yàn)算支承加勁肋局部應(yīng)力：Beb=B+2*(tf+tb)=450.0+2*(16.0+20.0)=522.0mmbs=250.0mm<24tw=24*16.0=384.0mmBev=(ns-1)*bs+24*tw=(2-1)*250.0+24*16.0=634.0mmγ0*Rv/(As+Beb*tw)=1.1*1985000.0/(27552.0+522.0*16.0)=60.8150MPaγ0*2*Rv/(As+Bev*tw)=1.1*1985000.0/(27552.0+634.0*16.0)=115.8478MPaγ0*Rv/(As+Beb*tw)=60.8150≤fcd=355.0MPaγ0*2*Rv/(As+Bev*tw)=115.8478≤fd=275.0MPa支承加勁肋局部應(yīng)力滿足規(guī)范公式5.3.4-1要求，OK！6.4梯道鋼梁驗(yàn)算6.4.1拉/壓彎構(gòu)件腹板應(yīng)力驗(yàn)算圖表SEQ圖表\*ARABIC1拉/壓彎構(gòu)件腹板應(yīng)力驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《鋼規(guī)》公式5.3.1-3τd=γ0τ≤fvd、f≤1驗(yàn)算，τd=22.246MPa≤fvd=165.000MPa、f=0.220≤1，滿足規(guī)范要求；6.4.2拉/壓彎構(gòu)件腹板最小厚度驗(yàn)算圖表SEQ圖表\*ARABIC2拉/壓彎構(gòu)件腹板最小厚度驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《鋼規(guī)》公式5.3.3-1tmin≤tw驗(yàn)算，tmin=2.562mm≤tw=14.000mm，滿足規(guī)范要求；6.4.3拉/壓彎構(gòu)件翼緣板彎曲正應(yīng)力驗(yàn)算圖表SEQ圖表\*ARABIC4拉/壓彎構(gòu)件翼緣板彎曲正應(yīng)力驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《鋼規(guī)》公式5.4.1-1σ=γ0Nd/Aeff+γ0(My+Ndez)/Ay,eff+γ0(Mz+Ndey)/Az,eff≤fd驗(yàn)算，σ=59.405MPa≤fd=285.000MPa，滿足規(guī)范要求；6.4.4拉/壓彎構(gòu)件整體穩(wěn)定驗(yàn)算圖表SEQ圖表\*ARABIC5拉/壓彎構(gòu)件整體穩(wěn)定驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《鋼規(guī)》公式5.3.2-1~2、5.4.2-1~4min（σsd,yi，σsd,zi）≤fd驗(yàn)算，min（σsd,yi，σsd,zi）=246.488MPa≤fd=285.000MPa，滿足規(guī)范要求；7.下部結(jié)構(gòu)驗(yàn)算7.1P1橋墩驗(yàn)算（固結(jié)）7.1.1鋼管橋墩應(yīng)力驗(yàn)算根據(jù)midas有限元模型計(jì)算分析可知：鋼管墩最大拉應(yīng)力為33.5MPa<275MPa，最大壓應(yīng)力為35.4MPa<275MPa，滿足規(guī)范要求。7.1.2橋墩偏心受壓承載力驗(yàn)算P1墩采用墩梁固結(jié)，采用鋼管混凝土結(jié)構(gòu)，橋墩直徑1.2m，鋼管壁厚24mm，內(nèi)管C40混凝土。墩柱驗(yàn)算參考《鋼管混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》進(jìn)行。7.1.2.1設(shè)計(jì)資料1、計(jì)算截面2、已知條件(1)截面參數(shù)鋼管外直徑D(mm)1200鋼管壁厚t(mm)24.0鋼管鋼材牌號(hào)Q345混凝土強(qiáng)度等級(jí)C40柱條件無側(cè)移框架柱柱長l(mm)5700柱計(jì)算長度系數(shù)μ0.50(2)荷載及設(shè)計(jì)參數(shù)軸力N(kN)380.00柱頂彎矩M1(kN.m)1945.00柱底彎矩M2(kN.m)1456.00剪力V(KN)412.00自動(dòng)計(jì)算剪跨√組合水平地震力ㄨ結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.13、計(jì)算內(nèi)容(1)柱截面參數(shù)計(jì)算(2)柱截面構(gòu)造驗(yàn)算(3)柱軸向受壓承載力驗(yàn)算(4)柱受剪承載力驗(yàn)算(5)柱軸壓比計(jì)算7.1.2.2計(jì)算過程和計(jì)算結(jié)果1、柱截面參數(shù)計(jì)算(1)全截面面積A:(2)核心區(qū)混凝土半徑rc:(3)鋼管內(nèi)的核心混凝土橫截面面積Ac:(4)鋼管的橫截面面積Aa:2、柱截面構(gòu)造驗(yàn)算(1)徑厚比:依據(jù)《鋼管混凝土規(guī)程》4.1.8條第1款~第2款：鋼管直徑不宜小于200mm，壁厚不宜小于4mm。D≥200,t≥4,滿足構(gòu)造要求《鋼管混凝土規(guī)程》4.1.8條第3款：D/t宜在(20~135)×235/fy之間。徑厚比滿足構(gòu)造要求(2)套箍指標(biāo):0.5≤θ≤2.5,滿足構(gòu)造要求(3)長徑比:依據(jù)《鋼管混凝土規(guī)程》4.1.8條第5款長徑比不宜大于20。長徑比≤20,滿足構(gòu)造要求(4)長細(xì)比:鋼管截面慣性矩:鋼管內(nèi)混凝土截面慣性矩:回轉(zhuǎn)半徑:長細(xì)比:依據(jù)《鋼管混凝土規(guī)程》4.1.8第5款，柱的長細(xì)比不宜大于80。長細(xì)比≤80,滿足構(gòu)造要求3、柱軸向受壓承載力驗(yàn)算根據(jù)《鋼管混凝土規(guī)程》表5.1.2:混凝土強(qiáng)度等級(jí)=C40時(shí),強(qiáng)度等級(jí)系數(shù):α=2.000,套箍指標(biāo)界限值:[θ]=1.000;(1)軸心受壓短柱的承載力設(shè)計(jì)值:θ=1.336>[θ]=1.000,按《鋼管混凝土規(guī)程》式5.1.2-3計(jì)算:(2)偏心率影響的承載力折減系數(shù):柱端彎矩絕對(duì)值較大值M:軸向壓力偏心距：e0/rc=8.886＞1.55，依據(jù)《鋼管混凝土規(guī)程》式5.1.3-3計(jì)算:(3)考慮柱身彎矩分布梯度影響的等效長度系數(shù)(《鋼管混凝土規(guī)程》5.1.6條):無側(cè)移框架柱:(4)柱的等效計(jì)算長度(《鋼管混凝土規(guī)程》式5.1.5):(5)長細(xì)比影響的承載力折減系數(shù):Le/D=1.987≤4，依據(jù)《鋼管混凝土規(guī)程》式5.1.4-2計(jì)算:(6)按軸心受壓柱考慮的承載力折減系數(shù)(《鋼管混凝土規(guī)程》5.1.4條~5.1.6條):軸心受壓柱和桿件:Le0/D=2.375≤4，依據(jù)《鋼管混凝土規(guī)程》式5.1.4-2計(jì)算:(7)軸向受壓承載力設(shè)計(jì)值(《鋼管混凝土規(guī)程》式5.1.2-1):(8)驗(yàn)算(《鋼管混凝土規(guī)程》5.1.1條):γ0×N=1.100×380.000=418.000kN≤Nu=2816.459kN,滿足設(shè)計(jì)要求4、柱受剪承載力驗(yàn)算(1)計(jì)算剪跨:a1/D=4720.874/1200=3.934≥2,a2/D=3533.981/1200=2.945≥2，無需計(jì)算受剪，截面滿足設(shè)計(jì)要求7.1.3單樁軸向受壓承載力驗(yàn)算根據(jù)civil模型，直接得到樁底最大豎向力為1477KN；根據(jù)地勘，可知泥巖單軸天然抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值frk=5.2MPa，直徑1.8m樁基承載力，嵌入中風(fēng)華巖層3倍樁徑，計(jì)算如下：經(jīng)驗(yàn)算，橋墩單樁軸向受壓承載力驗(yàn)算滿足規(guī)范要求。7.1.4樁基裂縫寬度驗(yàn)算樁基直徑1.8m，樁長12m。根據(jù)civil模型，直接得到樁身最大彎矩為2050KN*m，軸力為1020KN。作用準(zhǔn)永久組合的內(nèi)力設(shè)計(jì)值:Ml=2050.00kN·m,Nl=1020.00kN作用頻遇組合的內(nèi)力設(shè)計(jì)值:Ms=2050.00kN·m,Ns=1020.00kN系數(shù):C1=1.00,C2=1.50,C3=0.75鋼筋:as=88.00mm,d=32.00mm,As=3.22e+04mm2最外排縱向受拉鋼筋的混凝土保護(hù)層厚度c=72.00mm>50mm，故取c=50.00mm。鋼筋彈性模量Es=200000MPa構(gòu)件尺寸:r=900mm,rs=812mm軸向力Ns的偏心距e0=2009.80mm使用階段的偏心距增大系數(shù)ηs=1+1/(4000*e0/h0)*(l0/h)2=1.04鋼筋應(yīng)力σss=0.6·(ηs·e0/r-0.1)3/(0.45+0.26·rs/r)/(ηs·e0/r+0.2)2·Ns/As=45.58MPa最大裂縫寬度Wcr=C1·C2·C3·σss/Es·(c+d)/(0.36+1.7·ρte)=0.054mm≤wlim=0.20mm，滿足規(guī)范要求。經(jīng)驗(yàn)算，樁基截面裂縫寬度滿足規(guī)范要求。7.2P2橋墩驗(yàn)算（支座）因本橋?yàn)槿诵袠?，故僅考慮支座摩阻力，不考慮制動(dòng)力。P2橋墩設(shè)板式橡膠支座，按支座與鋼板接觸考慮，支座摩擦系數(shù)μ取0.2。根據(jù)整體計(jì)算模型，上部結(jié)構(gòu)重力W為1117KN。支座摩阻力F=μ*W=0.2*1117=223.4KN，作用于墩頂位置。墩頂內(nèi)力為：軸力N=1985KN（上部結(jié)構(gòu)支反力）水平力N=223.4KN墩底（樁頂）內(nèi)力：軸力N=1985+3.14×0.6^2*5.7*25=2146KN水平力N=223.4KN彎矩W=223.4×5.7=1273.4KN·m7.2.1橋墩偏心受壓承載力驗(yàn)算重要性系數(shù)γ0=1.1混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fcd=18.4N/mm2普通鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fsd=330.0N/mm2圓形截面的半徑r=600.00mm縱向普通鋼筋重心所在圓周的半徑rs=540.00mm全截面鋼筋面積As=8820.00mm2圓形截面面積A=1.13e+06mm2軸力設(shè)計(jì)值Nd=2146.00kN彎矩設(shè)計(jì)值Md=1273.40kN·m構(gòu)件計(jì)算長度l0=1.14e+04mm軸向壓力對(duì)截面重心的偏心距e0=593.38mm截面有效高度h0=r+rs=1140.00mm截面高度h=2r=1200.00mm荷載偏心率對(duì)截面曲率的影響系數(shù)ζ1=0.2+2.7*e0/h0=1.00構(gòu)件長細(xì)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)ζ2=1.15-0.01*l0/h=1.00偏心距增大系數(shù)η=1+1/(1300*e0/h0)*(l0/h)2*ζ1*ζ2=1.13根據(jù)5.3.8節(jié)內(nèi)力平衡方程求解得：受壓區(qū)域圓心角與2π的比值α=0.31γ0*Nd=2360.60kN≤Nud=3488.93kN，滿足規(guī)范要求。γ0*Nd*η*e0=1587.56kN·m≤Mud=2346.39kN·m，滿足規(guī)范要求。經(jīng)驗(yàn)算，橋墩偏心受壓承載力滿足規(guī)范要求。7.2.2橋墩裂縫寬度驗(yàn)算作用準(zhǔn)永久組合的內(nèi)力設(shè)計(jì)值:Ml=1273.40kN·m,Nl=2146.00kN作用頻遇組合的內(nèi)力設(shè)計(jì)值:Ms=1273.40kN·m,Ns=2146.00kN系數(shù):C1=1.00,C2=1.50,C3=0.75鋼筋:as=60.00mm,d=25.00mm,As=8820.00mm2最外排縱向受拉鋼筋的混凝土保護(hù)層厚度c=35.00mm鋼筋彈性模量Es=200000MPa構(gòu)件尺寸:r=600mm,rs=540mm軸向力Ns的偏心距e0=593.38mm使用階段的偏心距增大系數(shù)ηs=1+1/(4000*e0/h0)*(l0/h)2=1.04，由于l0/2/r<14，故取ηs=1.00。鋼筋應(yīng)力σss=0.6·(ηs·e0/r-0.1)3/(0.45+0.26·rs/r)/(ηs·e0/r+0.2)2·Ns/As=106.07MPa最大裂縫寬度Wcr=C1·C2·C3·σss/Es·(c+d)/(0.36+1.7·ρte)=0.094mm≤wlim=0.20mm，滿足規(guī)范要求。經(jīng)驗(yàn)算，橋墩截面裂縫寬度滿足規(guī)范要求。7.2.3單樁軸向受壓承載力驗(yàn)算根據(jù)civil模型，最大支座反力為1985kN，橋墩自重161KN，樁基自重442KN得到樁底最大豎向力為2568KN；根據(jù)地勘，可知泥巖單軸天然抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值frk=5.2MPa，直徑1.5m樁基承載力，嵌入中風(fēng)華巖層3倍樁徑，計(jì)算如下：經(jīng)驗(yàn)算，橋墩單樁軸向受壓承載力驗(yàn)算滿足規(guī)范要求。7.2.4樁基裂縫寬度驗(yàn)算樁基直徑1.5m，樁長12m，根據(jù)土中樁身最大彎矩計(jì)算樁基裂縫寬度。（1）樁的計(jì)算寬度平行于水平力作用方向的一排樁的樁數(shù)n=1.00樁徑或垂直于水平外力作用方向樁的寬度d=1.50m樁長h=12.00m柱高h(yuǎn)2=5.55m樁形狀換算系數(shù)kf=0.90地面或局部沖刷線以下樁的計(jì)算埋入深度h1=min(3*(d+1),h)=7.50m樁數(shù)相關(guān)系數(shù)b2=1.00平行于水平力作用方向的樁間相互影響系數(shù)k=1.00樁的計(jì)算寬度b1=k*kf*(d+1)=2.25m（2）樁身最大彎矩根據(jù)《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3363-2019）附錄L.0.3，計(jì)算單排樁柱式橋墩承受樁柱頂荷載時(shí)的作用效應(yīng)及位移。樁徑或垂直于水平外力作用方向樁的寬度d=1.50m樁的計(jì)算寬度b1=2.25m樁長h=12.00m混凝土抗壓彈性模量Ec=3.15e+04MPa非巖石地基水平向抗力系數(shù)的比例系數(shù)m=1.25e+04kN/m4樁端地基豎向抗力系數(shù)C0=2.87e+06kN/m3地面或局部沖刷線處彎矩M0=1273.40kN·m地面或局部沖刷線處剪力H0=223.40kN樁底嵌固=是樁的變形系數(shù)α=(m*b1/E/I)0.2=0.34m-1土抗力對(duì)變形的影響系數(shù)kh=C0/(α*E)*I0/I=0.34地面處單位水平力產(chǎn)生的水平位移δHH=9.82e-06地面處單位力矩產(chǎn)生的水平位移δHM=2.22e-06地面處單位水平力產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角δMH=2.22e-06地面處單位力矩產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角δMM=8.15e-07水平位移x0=H0*δHH+M0*δHM=0.005m轉(zhuǎn)角φ0=-(H0*δMH+M0*δMM)=-1.53e-03rad樁身最大彎矩Mmax=1591.38kN·m(z=2.36m)樁身最大剪力Qmax=-280.04kN(z=5.90m)（3）樁基裂縫寬度驗(yàn)算作用準(zhǔn)永久組合的內(nèi)力設(shè)計(jì)值:Ml=1273.40kN·m,Nl=2146.00kN作用頻遇組合的內(nèi)力設(shè)計(jì)值:Ms=1591.38kN·m,Ns=2146.00kN系數(shù):C1=1.00,C2=1.50,C3=0.75鋼筋:as=88.00mm,d=32.00mm,As=2.81e+04mm2最外排縱向受拉鋼筋的混凝土保護(hù)層厚度c=72.00mm>50mm，故取c=50.00mm。鋼筋彈性模量Es=200000MPa構(gòu)件尺寸:r=750mm,rs=662mm軸向力Ns的偏心距e0=741.56mm使用階段的偏心距增大系數(shù)ηs=1+1/(4000*e0/h0)*(l0/h)2=1.12鋼筋應(yīng)力σss=0.6·(ηs·e0/r-0.1)3/(0.45+0.26·rs/r)/(ηs·e0/r+0.2)2·Ns/As=40.38MPa最大裂縫寬度Wcr=C1·C2·C3·σss/Es·(c+d)/(0.36+1.7·ρte)=0.047mm≤wlim=0.20mm，滿足規(guī)范要求。經(jīng)驗(yàn)算，樁基截面裂縫寬度滿足規(guī)范要求。7.3T1梯道驗(yàn)算因本橋?yàn)槿诵袠颍蕛H考慮支座摩阻力，不考慮制動(dòng)力。T1梯道墩設(shè)板式橡膠支座，按支座與鋼板接觸考慮，支座摩擦系數(shù)μ取0.2。根據(jù)整體計(jì)算模型，上部結(jié)構(gòu)重力W為180KN。支座摩阻力F=μ*W=0.2*180=36KN，作用于墩頂位置。墩頂內(nèi)力為：軸力N=408KN（上部結(jié)構(gòu)支反力）水平力N=36KN墩底（樁頂）內(nèi)力：軸力N=408+3.14×0.4^2*3*25=445.7KN水平力N=36KN彎矩W=36×3=108KN·m7.3.1橋墩偏心受壓承載力驗(yàn)算重要性系數(shù)γ0=1.1混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fcd=18.4N/mm2普通鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fsd=330.0N/mm2圓形截面的半徑r=400.00mm縱向普通鋼筋重心所在圓周的半徑rs=340.00mm全截面鋼筋面積As=8820.00mm2圓形截面面積A=5.03e+05mm2軸力設(shè)計(jì)值Nd=445.70kN彎矩設(shè)計(jì)值Md=108.00kN·m構(gòu)件計(jì)算長度l0=6000.00mm軸向壓力對(duì)截面重心的偏心距e0=242.32mm截面有效高度h0=r+rs=740.00mm截面高度h=2r=800.00mm荷載偏心率對(duì)截面曲率的影響系數(shù)ζ1=0.2+2.7*e0/h0=1.00構(gòu)件長細(xì)比對(duì)截面曲率的影響系數(shù)ζ2=1.15-0.01*l0/h=1.00偏心距增大系數(shù)η=1+1/(1300*e0/h0)*(l0/h)2*ζ1*ζ2=1.13根據(jù)5.3.8節(jié)內(nèi)力平衡方程求解得：受壓區(qū)域圓心角與2π的比值α=0.31γ0*Nd=490.27kN≤Nud=3567.65kN，滿足規(guī)范要求。γ0*Nd*η*e0=134.50kN·m≤Mud=978.73kN·m，滿足規(guī)范要求。經(jīng)驗(yàn)算，橋墩偏心受壓承載力滿足規(guī)范要求。7.3.2橋墩裂縫寬度驗(yàn)算作用準(zhǔn)永久組合的內(nèi)力設(shè)計(jì)值:Ml=108.00kN·m,Nl=445.70kN作用頻遇組合的內(nèi)力設(shè)計(jì)值:Ms=108.00kN·m,Ns=445.70kN系數(shù):C1=1.00,C2=1.50,C3=0.75鋼筋:as=60.00mm,d=25.00mm,As=8820.00mm2最外排縱向受拉鋼筋的混凝土保護(hù)層厚度c=35.00mm鋼筋彈性模量Es=200000MPa構(gòu)件尺寸:r=400mm,rs=340mm軸向力Ns的偏心距e0=242.32mm使用階段的偏心距增大系數(shù)ηs=1+1/(4000*e0/h0)*(l0/h)2=1.04，由于l0/2/r<14，故取ηs=1.00。鋼筋應(yīng)力σss=0.6·(ηs·e0/r-0.1)3/(0.45+0.26·rs/r)/(ηs·e0/r+0.2)2·Ns/As=9.00MPa最大裂縫寬度Wcr=C1·C2·C3·σss/Es·(c+d)/(0.36+1.7·ρte)=0.007mm≤wlim=0.20mm，滿足規(guī)范要求。經(jīng)驗(yàn)算，橋墩截面裂縫寬度滿足規(guī)范要求。7.3.3單樁軸向受壓承載力驗(yàn)算根據(jù)civil模型，最大支座反力為408kN，橋墩自重38KN，樁基自重396KN得到樁底最大豎向力為842KN；根據(jù)地勘，可知泥巖單軸天然抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值frk=5.2MPa，直徑1.2m樁基承載力，嵌入中風(fēng)華巖層3倍樁徑，計(jì)算如下：經(jīng)驗(yàn)算，橋墩單樁軸向受壓承載力驗(yàn)算滿足規(guī)范要求。7.3.4樁基裂縫寬度驗(yàn)算樁基直徑1.2m，樁長13.9m，根據(jù)土中樁身最大彎矩計(jì)算樁基裂縫寬度。（1）樁的計(jì)算寬度平行于水平力作用方向的一排樁的樁數(shù)n=1.00樁徑或垂直于水平外力作用方向樁的寬度d=1.20m樁長h=13.90m柱高h(yuǎn)2=3.00m樁形狀換算系數(shù)kf=0.90地面或局部沖刷線以下樁的計(jì)算埋入深度h1=min(3*(d+1),h)=6.60m樁數(shù)相關(guān)系數(shù)b2=1.00平行于水平力作用方向的樁間相互影響系數(shù)k=1.00樁的計(jì)算寬度b1=k*kf*(d+1)=1.98m（2）樁身最大彎矩根據(jù)《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTG3363-2019）附錄L.0.3，計(jì)算單排樁柱式橋墩承受樁柱頂荷載時(shí)的作用效應(yīng)及位移。樁徑或垂直于水平外力作用方向樁的寬度d=1.20m樁的計(jì)算寬度b1=1.98m樁長h=13.90m混凝土抗壓彈性模量Ec=3.15e+04MPa非巖石地基水平向抗力系數(shù)的比例系數(shù)m=10000.00kN/m4樁端地基豎向抗力系數(shù)C0=2.87e+06kN/m3地面或局部沖刷線處彎矩M0=108.00kN·m地面或局部沖刷線處剪力H0=36.00kN樁底嵌固=是樁的變形系數(shù)α=(m*b1/E/I)0.2=0.38m-1土抗力對(duì)變形的影響系數(shù)kh=C0/(α*E)*I0/I=0.30地面處單位水平力產(chǎn)生的水平位移δHH=1.73e-05地面處單位力矩產(chǎn)生的水平位移δHM=4.36e-06地面處單位水平力產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角δMH=4.36e-06地面處單位力矩產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角δMM=1.79e-06水平位移x0=H0*δHH+M0*δHM=0.001m轉(zhuǎn)角φ0=-(H0*δMH+M0*δMM)=-3.50e-04rad樁身最大彎矩Mmax=161.64kN·m(z=2.38m)樁身最大剪力Qmax=36.00kN(z=0.00m)（3）