1、,長板短樁復(fù)合地基的機(jī)理與 應(yīng)用研究,匯報(bào)提綱,概述 研究工作進(jìn)展 正在進(jìn)行的工作 設(shè)計(jì)理論與設(shè)計(jì)方法研究 試驗(yàn)段變形監(jiān)測與分析 結(jié)束語,概 述,方法的提出 長板短樁復(fù)合地基的特點(diǎn) 長板短樁工法加固機(jī)理分析 長板短樁工法設(shè)計(jì)原理與步驟 長板短樁工法的施工工藝,長板短樁工法的特點(diǎn),該工法具有如下特點(diǎn)： 攪拌樁解決了淺部路基的穩(wěn)定性；長板解決了下臥層的沉降； 充分利用高速公路路堤的填土期作為預(yù)壓期； 對(duì)深厚軟土長板和短樁施工質(zhì)量容易得到保證； 特別適用于深厚軟土路基的處理；具有可觀的經(jīng)濟(jì)效益。,長板短樁工法加固機(jī)理,長板短樁工法設(shè)計(jì)原理及步驟,按照路基上的填土高度，通過水泥土攪拌樁復(fù)合地基進(jìn)行承載

2、力計(jì)算，確定水泥土攪拌樁的設(shè)計(jì)間距； 通過高填方路堤的路基穩(wěn)定性計(jì)算，初步確定水泥土攪拌樁的設(shè)計(jì)樁長； 根據(jù)工后沉降與工期的要求，通過固結(jié)度的計(jì)算，確定塑料排水板的長度； 塑料排水板的間距按攪拌樁的間距確定；,長板短樁工法設(shè)計(jì)原理及步驟,計(jì)算路基總沉降、預(yù)壓期沉降及工后沉降，同時(shí)計(jì)算工后沉降的沉降速率，驗(yàn)算相鄰路段之間的沉降速率。,長板短樁工法的施工工藝,長板短樁的施工順序可以采用先施工水泥土攪拌樁(短樁)、再施工塑料排水板(長板)； 也可以采用先施工塑料排水板(長板)、再施工水泥土攪拌樁(短樁)。,研究工作進(jìn)展及已取得的成果,文獻(xiàn)收集 與分析工作； 試驗(yàn)路段地基土原位測試與室內(nèi)試驗(yàn)資料的整理

3、與研究，得到了一些成果； 試驗(yàn)路段地基處理方案的設(shè)計(jì) ； 對(duì)地基和路基的穩(wěn)定性分析進(jìn)行了初步研究。開發(fā)了各種工況下軟土地基上路堤穩(wěn)定性分析軟件；,研究工作進(jìn)展及已取得的成果,對(duì)復(fù)合地基的沉降分析進(jìn)行了初步研究。開發(fā)了長板-短樁復(fù)合地基在各個(gè)階段的沉降分析軟件； 完成了長板-短樁復(fù)合地基按彈性本構(gòu)關(guān)系與排水固結(jié)耦合的數(shù)值模擬和理論分析。,正在進(jìn)行的工作,進(jìn)行試驗(yàn)路段的路堤施工，根據(jù)現(xiàn)場監(jiān)測結(jié)果控制施工速率； 結(jié)合長板-短樁復(fù)合地基的特點(diǎn)，研究穩(wěn)定性分析的方法，并且與長板-短樁復(fù)合地基設(shè)計(jì)相結(jié)合； 結(jié)合長板-短樁復(fù)合地基的特點(diǎn)，研究復(fù)合地基沉降分析方法；,正在進(jìn)行的工作,進(jìn)行長板-短樁復(fù)合地基變形

4、數(shù)值模擬軟件的開發(fā)和研制。 根據(jù)監(jiān)測結(jié)果，對(duì)不同地基處理方案進(jìn)行初步對(duì)比研究，為軟基上高速公路軟基聯(lián)合處理方案的設(shè)計(jì)和修改提出建議。,試驗(yàn)段變形監(jiān)測與分析,監(jiān)測方案 監(jiān)測結(jié)果 結(jié)果分析,監(jiān)測方案,試驗(yàn)段從東往西共分為三段，土工格柵段，長板短樁聯(lián)合處理B段(長板與8m短樁結(jié)合，樁距1.6m),長板短樁聯(lián)合處理A段(長板與8m短樁結(jié)合，樁距1.4m)，處理方案施工圖見附圖一和附圖二。長板短樁聯(lián)合處理A段西側(cè)就是一常規(guī)段(純攪拌樁，樁長17.5m)。為了對(duì)處理效果進(jìn)行對(duì)比，我們對(duì)三個(gè)試驗(yàn)段和相鄰的這個(gè)常規(guī)段都設(shè)置了相同的監(jiān)測方案：,監(jiān)測方案,監(jiān)測內(nèi)容 土壓力監(jiān)測 通過土壓力監(jiān)測來了解整個(gè)斷面的壓力分

5、布情況以及量測實(shí)際的樁土應(yīng)力比。 孔隙水壓力監(jiān)測 通過孔隙水壓力的量測來監(jiān)測在填土過程中地基的穩(wěn)定性、孔壓的消散以及地基土的固結(jié)情況。,監(jiān)測方案,深層土層側(cè)向位移監(jiān)測 通過量測測斜管的管口位移和每段管身(0.5m為一段)的傾斜來計(jì)算出不同深度處土體的側(cè)向位移，從而監(jiān)測在填土過程中地基的穩(wěn)定性。 分層沉降觀測 通過量測磁環(huán)的位置和管口的標(biāo)高來計(jì)算出不同深度土體的沉降，監(jiān)測土層的穩(wěn)定性。,監(jiān)測方案,地表沉降監(jiān)測 通過地表沉降監(jiān)測來監(jiān)測路基沉降和地基土的固結(jié)情況。,監(jiān)測儀器數(shù)量,土壓力監(jiān)測 4個(gè)段落各布置12個(gè)土壓力盒，樁上和樁間土上各6個(gè)，每2個(gè)為一組進(jìn)行對(duì)比，共6組沿整個(gè)斷面均勻分布。共計(jì)48個(gè)

6、土壓力盒。 孔隙水壓力監(jiān)測 4個(gè)段落各布置4個(gè)孔壓量測孔，沿?cái)嗝婢鶆蚍植?。每個(gè)孔中在6m處和板底附近各埋設(shè)1個(gè)孔壓計(jì)，2個(gè)孔壓計(jì)之間用干土球封好以相互隔離。共計(jì)32個(gè)孔壓記。,監(jiān)測儀器數(shù)量,深層土層側(cè)向位移監(jiān)測 4個(gè)段落在路基邊線外各布置一個(gè)測斜管，管底在24.5m深度處，共計(jì)4根測斜管。 分層沉降觀測 4個(gè)段落在路基中央各埋設(shè)一根分層沉降管，管底深度24.5m，每根管上套有9個(gè)沉降磁環(huán)，間距約2.5m。共計(jì)4根分層沉降管36個(gè)沉降磁環(huán)。,監(jiān)測儀器數(shù)量,地表沉降監(jiān)測 4個(gè)段落在路基中央各埋設(shè)2個(gè)沉降板(土工格柵段只埋設(shè)1個(gè))，樁上和樁間土上各1個(gè)以對(duì)比。共計(jì)7個(gè)沉降板。,監(jiān)測頻率,土壓力監(jiān)測：

7、在施工期為每天1次；施工結(jié)束后第一個(gè)月為每周2次；之后為每周1次。 孔隙水壓力監(jiān)測：在施工期為每天1次；施工結(jié)束后第一個(gè)月為每周2次；之后為每周1次。 深層土層側(cè)向位移監(jiān)測：在施工期為每層土2次；施工結(jié)束后第一個(gè)月為每周2次；之后為每周1次。,監(jiān)測頻率,分層沉降觀測：在施工期為每層土2次；施工結(jié)束后第一個(gè)月為每周2次；之后為每周1次。 地表沉降監(jiān)測：在施工期為每層土2次；施工結(jié)束后第一個(gè)月為每周2次；之后為每周1次。,監(jiān)測結(jié)果 土壓力,樁土應(yīng)力比 (附圖四) 常規(guī)段和聯(lián)合處理B段的路基中央樁土應(yīng)力比較曲線可以看出，常規(guī)段和聯(lián)合處理段路基中心的樁上所承受的壓力，隨著填土厚度的增高，變化基本一樣，

8、一組樁上應(yīng)力都是從0.02MPa逐漸增加到0.12MPa，另一組樁上的應(yīng)力則是從0.02MPa逐漸增加到0.08MPa。,監(jiān)測結(jié)果 土壓力,而土上的應(yīng)力則有所不同，常規(guī)段的樁間土應(yīng)力從約0.01MPa逐漸增加到0.035MPa左右，而聯(lián)合處理B段的樁間土應(yīng)力則從約0.01逐漸增加到約0.08MPa，達(dá)到常規(guī)段樁間土應(yīng)力的2倍，說明聯(lián)合處理B段相對(duì)于常規(guī)段來說更好的發(fā)揮了樁間土的作用，體現(xiàn)了攪拌樁復(fù)合地基設(shè)計(jì)思想。,監(jiān)測結(jié)果 土壓力,沿?cái)嗝娴耐翂毫Ψ植?（附圖六） 常規(guī)段沿?cái)嗝娴耐翂毫Ψ植紴橹行男?，兩邊大，而?lián)合處理A段和B段都呈現(xiàn)出路基中間壓力最大，并由中間向兩邊遞減的趨勢(shì)。這種情況可能是由于

9、樁長的不同而導(dǎo)致整塊場地的整體剛度不同，常規(guī)段樁長17.5m，是聯(lián)合處理段樁長的兩倍多，因此場地整體剛度較大，從而兩塊場地的壓力分布呈現(xiàn)出不同的趨勢(shì)。而土工格柵段的土壓力分布為中間和兩邊基本相等，而路基兩側(cè)四分之一寬度處的壓力相對(duì)較低，與前述三塊有攪拌樁的場地都不一樣，這也與路基整體剛度有關(guān)，加上土工格柵水平方向的整體約束對(duì)整個(gè)路基面的變形有個(gè)協(xié)調(diào)作用所致。,監(jiān)測結(jié)果 土壓力,沿?cái)嗝娴臉渡蠅毫Ψ植?（附圖七） 常規(guī)段的樁上壓力沿整個(gè)斷面分布為中心小，兩側(cè)大，與土壓力分布大致相同；聯(lián)合處理A段由于出現(xiàn)路基中央的樁上壓力比樁間土壓力還要小的異常情況，故不對(duì)其分布趨勢(shì)進(jìn)行分析；聯(lián)合處理B段的樁上壓力

10、沿?cái)嗝娴姆植即笾聻橹虚g大兩邊稍小，剛好與常規(guī)段的分布相反。雖然聯(lián)合處理B段有一個(gè)邊上的樁上壓力基本與中心樁上壓力相同使得分布趨勢(shì)看上去不很明顯，但這是由于施工因素導(dǎo)致樁身剛度尤其是樁身頭部剛度的差異，從而出現(xiàn)在填土厚度不高時(shí)相同位置的樁上壓力因?yàn)闃额^剛度的不同而有較大差異，剛度大的樁頭的承受的壓力較大。這也正是造成量測的樁上壓力比樁間土壓力離散性大的原因。,監(jiān)測結(jié)果孔隙水壓力,6米深度孔壓沿?cái)嗝娴姆植紝?duì)比 由(附圖八)可以看出，隨著填土厚度的不斷增加，6米深度的孔隙水壓力不斷升高。沿?cái)嗝鎭砜?，基本上都是路基中央的孔隙水壓力高于兩?cè)的孔隙水壓力。,監(jiān)測結(jié)果孔隙水壓力,塑料板底深度(約17.0m)

11、 的孔壓沿?cái)嗝娴姆植紝?duì)比 (附圖九)是塑料板底深度(約17.0m) 的孔壓沿?cái)嗝娴姆植紝?duì)比，由圖可知，最大的孔壓都產(chǎn)生在路基中央。而聯(lián)合處理A段和聯(lián)合處理B段的在路基中央的目前最大孔隙水壓力在0.130.14MPa內(nèi)，而常規(guī)段和土工格柵段相應(yīng)的最大孔壓為0.150.16MPa，可見相同的填土荷載下，由于塑料板的排水作用，聯(lián)合處理段產(chǎn)生的超孔隙水壓力要比常規(guī)段小。,監(jiān)測結(jié)果孔隙水壓力,6米深度孔壓隨時(shí)間的變化對(duì)比 由(附圖十)可以看出，6米深度孔壓在10月18日上了第二層土后達(dá)到最大值，然后盡管填土厚度先后增加三次，但孔壓始終都在逐漸減小，說明孔壓消散的較快，使得后來的填土荷載產(chǎn)生的超孔壓被部分

12、抵消。 6m深度處，常規(guī)段的孔壓比聯(lián)合處理段的小，但隨時(shí)間的消散速度基本一樣。這是因?yàn)樵?m深度內(nèi)，填土荷載大部分由樁來承擔(dān)，而17.5m的樁分擔(dān)的荷載要比8m的樁要大，所以常規(guī)段的土中應(yīng)力就相對(duì)較小，從而產(chǎn)生的超孔隙水壓力相對(duì)小。,監(jiān)測結(jié)果孔隙水壓力,塑料板底深度(約17.0m) 的孔壓隨時(shí)間的變化對(duì)比 由(附圖十一)可看出，在相同的填土荷載下，兩段聯(lián)合處理段的塑料板底深度處的孔隙水壓力較小，基本都在0.11800.1240MPa內(nèi)，而且在第二層填土后基本上一直在減小，盡管后面先后上了三層填土到達(dá)第五層填土也是在減小。,監(jiān)測結(jié)果孔隙水壓力,常規(guī)段在塑料板底深度的孔壓較大，都在0.1400MP

13、a以上，最高達(dá)0.1450MPa，平均比兩端聯(lián)合處理段高出約16，而且從第二層填土到第四層填土一直減小，但到第五層填土荷載加上以后，孔壓增加1020kpa，這不僅與聯(lián)合處理段是不同的，與常規(guī)段在6米深度的孔壓隨時(shí)間的變化情況也不同，6米深度的孔壓在第五層填土荷載加上以后沒有立即增大，這是因?yàn)槌Ｒ?guī)段樁長17.5m，在樁身范圍內(nèi)尤其是成樁質(zhì)量很好的上部范圍內(nèi)，填土荷載短時(shí)間內(nèi)大部分由樁來承擔(dān)，土分擔(dān)的應(yīng)力很小，所以孔壓沒有立即增加；而塑料板底深度(約17.0m)正好是常規(guī)段的樁底深度，攪拌樁成樁質(zhì)量一般上好下差，這時(shí)增加的填土荷載基本都由由土來承擔(dān)，所以孔壓就會(huì)立即增加。,監(jiān)測結(jié)果分層沉降監(jiān)測,分

14、層沉降監(jiān)測結(jié)果見(附圖十二)。每張圖表都有9個(gè)系列，表示9個(gè)不同深度的沉降磁環(huán)，每個(gè)系列的第一個(gè)數(shù)據(jù)點(diǎn)表示沉降磁環(huán)的初始深度。土工格柵段的監(jiān)測方案本來也是9個(gè)磁環(huán)間距2.5m，但埋設(shè)前場地上已鋪設(shè)40cm的砂墊層，鉆孔埋設(shè)時(shí)砂墊層坍孔導(dǎo)致4米長的分層沉降管上的磁環(huán)都被強(qiáng)行擠到管端接頭處，一根管上有2個(gè)磁環(huán)的就被擠到一起，所以土工格柵段的圖表上只有6個(gè)系列。由附圖十二可以看出地基土未出現(xiàn)失穩(wěn)情況。,路基中心沉降觀測,路基中心樁間土和樁的沉降對(duì)比 由(附圖十三)可以看出，在相同的填土荷載下，常規(guī)段的沉降速率最慢。其他三段的沉降速率都在在1.52.0mm/天，均為達(dá)到穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)。這與常規(guī)段的樁長較長，

15、減少了地基土總沉降有關(guān)。而樁和樁間土作沉降對(duì)比時(shí)可以看到，除了聯(lián)合處理A段的樁沉降曲線和樁間土沉降曲線基本重合以外，常規(guī)段和聯(lián)合處理B段的樁間土沉降要比同期的樁沉降大。,路基中心沉降觀測,路基中心的樁間土沉降對(duì)比，見(附圖十四) 樁間土沉降值，常規(guī)段現(xiàn)在為18.0mm，聯(lián)合處理A段為62.0mm，聯(lián)合處理B段為78.0mm，土工格柵段為72.9mm。聯(lián)合處理B段最大，其次是土工格柵段和聯(lián)合處理A段，最小的是常規(guī)段。這是由于兩段聯(lián)合處理段的樁長相同，而B段的樁距(1.6m)比A段的樁距(1.4m)大，故置換率就低，所以沉降較大。,路基中心沉降觀測,路基中心的樁沉降對(duì)比 由(附圖十五)可以看出，常

16、規(guī)段路基中心樁沉降最小，而兩段聯(lián)合處理段路基中心的樁沉降相差不大，都是常規(guī)段的樁沉降的610倍。,監(jiān)測結(jié)論分析,土壓力 常規(guī)段的樁土應(yīng)力比是聯(lián)合處理段的1.41.9倍，聯(lián)合處理段路基中心樁間土的應(yīng)力也是常規(guī)段的2倍左右，說明聯(lián)合處理法能更好的發(fā)揮樁間土的強(qiáng)度作用，更好的體現(xiàn)復(fù)合地基的設(shè)計(jì)思路。,監(jiān)測結(jié)論分析,樁長的不同導(dǎo)致整塊場地的整體剛度不同，使得聯(lián)合處理段和常規(guī)段兩塊場地沿橫斷面的土壓力分布呈現(xiàn)出不同的趨勢(shì)。常規(guī)段沿?cái)嗝娴耐翂毫Ψ植紴橹行男?，兩邊大，而?lián)合處理段呈現(xiàn)出路基中間壓力最大，并由中間向兩邊遞減的趨勢(shì)。 土工格柵水平方向的整體約束對(duì)整個(gè)路基面的變形也有個(gè)協(xié)調(diào)作用。,監(jiān)測結(jié)論分析,在

17、填土荷載較小時(shí)，樁上的壓力由于樁頭的剛度差異呈現(xiàn)出較大的離散性，使得樁上壓力沿?cái)嗝娴姆植疾簧趺黠@。 孔隙水壓力 塑料板底深度(約17.0m) 的孔壓最大值產(chǎn)生在路基中央。 相同的填土荷載下，由于塑料板的排水作用，聯(lián)合處理段產(chǎn)生的超孔隙水壓力要比常規(guī)段小，說明“長板”目前達(dá)到了設(shè)計(jì)的效果。,監(jiān)測結(jié)論分析,在6m深度內(nèi)，由于填土荷載大部分由樁來承擔(dān)，而17.5m的樁分擔(dān)的荷載比8m的樁要大，所以常規(guī)段的土中應(yīng)力就相對(duì)較小，從而產(chǎn)生的超孔隙水壓力就相對(duì)較小。 由于“長板”的排水作用，聯(lián)合處理段的板底深度處的孔壓比常規(guī)段小，而且消散的也比常規(guī)段快。,監(jiān)測結(jié)論分析,分層沉降 在相同的填土荷載下，常規(guī)段的

18、沉降速率最慢。其他三段的沉降速率都約為1.52.0mm/天。這與常規(guī)段的樁長較長，減少了地基土總沉降有關(guān)。 相同荷載下的樁間土沉降值，大致規(guī)律為常規(guī)段聯(lián)合處理A段聯(lián)合處理B段，這是由于兩段聯(lián)合處理段的樁長相同，而B段的樁距(1.6m)比A段的樁距(1.4m)大，故置換率就低，所以沉降較大。,監(jiān)測結(jié)論分析,常規(guī)段路基中心樁的沉降比樁間土的沉降小很多，而聯(lián)合處理段路基中心樁和樁間土的沉降相差不大，這也說明聯(lián)合處理法更好的發(fā)揮了樁間土的作用。,巖土工程勘察結(jié)果與分析,實(shí)際完成的勘察工作量 ； 試驗(yàn)場地的工程地質(zhì)條件 ； 原位測試及其成果 ； 場地的工程地質(zhì)評(píng)價(jià)與分析 。,實(shí)際完成的勘察工作量,取土孔

19、 ：8個(gè)，163.0m 孔壓靜力觸探 試驗(yàn)孔：4個(gè)，72.5 m 十字板剪切試驗(yàn) ：3個(gè) 扁鏟側(cè)脹試驗(yàn) 孔：2個(gè)，32 m 原狀土土樣 ：60個(gè) 一般物理性試驗(yàn) ：60個(gè) 無側(cè)限抗壓試驗(yàn) ：12個(gè) 滲透試驗(yàn) ：4個(gè),場地的工程地質(zhì)條件地貌,試驗(yàn)段位于里下河古瀉湖相平原區(qū)（B28區(qū)），地形平坦，地面高程一般在2.5m3.5m之間。區(qū)內(nèi)河道縱橫，圩田連片，區(qū)有河網(wǎng)圩田平原的特點(diǎn)。 試驗(yàn)段區(qū)段原為農(nóng)田，由于高速公路建設(shè)征地而遺荒；進(jìn)場時(shí)，場地內(nèi)除天然水渠外，由于建設(shè)的需要，水渠已被填平，且整個(gè)場地也被機(jī)械推平。,場地的工程地質(zhì)條件地層,第2層（1+22+3）粉質(zhì)粘土、粘土 第3-1層（1+23+4）

20、淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土或粘土 第3-2層（32+3-1）粉細(xì)砂與粘土互層 第3-3層1+23+4）淤泥質(zhì)粘土 第4層（22+3-2）砂質(zhì)粉土,原位測試及其成果靜力觸探試驗(yàn),在本場地共進(jìn)行了6個(gè)孔壓靜力觸探試驗(yàn)（但其中2個(gè)試驗(yàn)孔的試驗(yàn)數(shù)據(jù)異常，故舍棄掉）。通過試驗(yàn)資料整理，并結(jié)合鉆探分層，按其土性進(jìn)行分層統(tǒng)計(jì) 。,原位測試及其成果十字板剪切,在本試驗(yàn)場地共進(jìn)行了3個(gè)電測十字板剪切試驗(yàn)（VST）,原位測試及其成果扁鏟側(cè)脹試驗(yàn),在本場地共進(jìn)行了3個(gè)孔扁鏟側(cè)脹試驗(yàn)（但其中1個(gè)試驗(yàn)孔的試驗(yàn)數(shù)據(jù)異常，故舍棄掉）,場地的工程地質(zhì)評(píng)價(jià)與分析,從本次勘察和前期的鉆探資料分析，本場地淺層分布一層厚度在16.0m左右的軟土

21、層，其中包括表層厚約2.0m的耕土、填土和粘土層。 該軟土層由上下兩層淤泥質(zhì)粘性土層組成，中間夾一層厚度很不均勻的粉細(xì)砂與粘土互層。 該夾層不僅厚度發(fā)育不均勻，且其工程性能與上下淤泥質(zhì)粘性土層差別不大，因此從工程性能上分析，應(yīng)將該層與上下淤泥質(zhì)粘性土層合并在一起，看作一個(gè)后約16.0m的軟土層。 但由于粉細(xì)砂與粘土互層的存在，在研究分析問題時(shí)，以及排水板設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)，應(yīng)考慮該層的影響。,場地的工程地質(zhì)評(píng)價(jià)與分析,試驗(yàn)段軟土層具有一般軟土的特點(diǎn)，含水量較高，從30.3到56.6；壓縮性高，壓縮系數(shù)介于0.631.10MPa-1，壓縮摸量介于1.553.92MPa；強(qiáng)度偏低。,場地的工程地質(zhì)評(píng)價(jià)與分

22、析,在長板-短樁復(fù)合地基設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)，建議天然地基承載力取值如下：第1層淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土承載力為75kPa，第2層粉細(xì)砂夾粘土層的承載力為85kPa，第3層淤泥質(zhì)粘土的承載力為70kPa。 結(jié)合室內(nèi)外的試驗(yàn)結(jié)果，上部淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土的滲透系數(shù)宜取1.510-5cm/s，固結(jié)系數(shù)取0.020.03cm2/s；下部淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土的滲透系數(shù)宜取1.010-5cm/s，固結(jié)系數(shù)取0.010.02cm2/s。,場地的工程地質(zhì)評(píng)價(jià)與分析,在穩(wěn)定性分析計(jì)算時(shí)，宜采用十字板剪切試驗(yàn)參數(shù)作為峰值強(qiáng)度，并考慮軟土層不排水強(qiáng)度隨深度的變化。 另外，在本次勘察中采用了先進(jìn)的孔壓靜力觸探和扁鏟側(cè)脹試驗(yàn)，取得了一系列成果。但是

23、由于新的原位測試的成果分析與應(yīng)用均需要一定的資料與經(jīng)驗(yàn)積累，給部分的研究正在進(jìn)行之中。,設(shè)計(jì)理論與設(shè)計(jì)方法研究,穩(wěn)定性分析 復(fù)合地基沉降計(jì)算 復(fù)合地基數(shù)值模擬,穩(wěn)定性分析,常規(guī)分析方法 瑞典條分法 Bishop條分法,瑞典條分法,瑞典條分法,Bishop條分法,Bishop條分法,穩(wěn)定性分析方法研究,長板短樁復(fù)合地基的穩(wěn)定性分析 從長板短樁復(fù)合地基的工作機(jī)理上分析，其破壞模式與純水泥土攪拌樁復(fù)合地基相同，因此其穩(wěn)定性分析方法沒有本質(zhì)的區(qū)別。 但這里從長板短樁復(fù)合地基設(shè)計(jì)的角度，將穩(wěn)定性分析與短樁的樁長相聯(lián)系，在穩(wěn)定性分析時(shí)，搜索的不只是單一最危險(xiǎn)滑裂面，而是根據(jù)地基條件和路堤高度找到一組可能的

24、滑動(dòng)面，短樁需要穿過所有潛在的滑動(dòng)面。,穩(wěn)定性分析方法研究,針對(duì)有加筋路段的混合算法 即在傳統(tǒng)的穩(wěn)定性分析方法基礎(chǔ)上，考慮加筋材料的作用，在搜索尋找最危險(xiǎn)滑動(dòng)面時(shí)，地基與填土的參數(shù)取峰值強(qiáng)度，而滑動(dòng)面形成以后，穩(wěn)定性分析時(shí)，地基與填土的參數(shù)取殘余強(qiáng)度，并以此來確定加筋材料的加筋力的大小。,復(fù)合地基沉降計(jì)算,常規(guī)復(fù)合地基沉降計(jì)算方法： 復(fù)合地基的沉降計(jì)算方法中，通常把復(fù)合地基的沉降區(qū)分為兩部分：加固區(qū)沉降(S1)和下臥層沉降(S2)。 在荷載作用下復(fù)合地基總沉降可表示為兩部分之和。加固區(qū)沉降量(S1) 的計(jì)算有以下方法： 復(fù)合模量法（Ec法） 應(yīng)力修正法（Es法） 樁身壓縮法（Ep法） 應(yīng)變修正

25、法,復(fù)合地基沉降計(jì)算,國標(biāo)建筑地基處理技術(shù)規(guī)范JGJ79-2002的方法事實(shí)上是復(fù)合摸量法的簡化 在計(jì)算加固區(qū)以下的沉降量s2時(shí)，規(guī)范建議采用國標(biāo)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50007的有關(guān)規(guī)定進(jìn)行計(jì)算，即采用分層總和法。,復(fù)合地基沉降計(jì)算方法研究,對(duì)于在計(jì)算加固區(qū)以下的沉降量s2 ，在采用分層總和法時(shí)，樁底附加應(yīng)力的計(jì)算是個(gè)關(guān)鍵。 在計(jì)算復(fù)合地基下土的附加應(yīng)力的時(shí)候一般是按不處理的情況計(jì)算得到的布氏解，這樣得出的結(jié)果與實(shí)際的復(fù)合地基處理樁間的實(shí)際觀測值有明顯得差異，可以發(fā)現(xiàn)樁端以下的土層中的應(yīng)力由于剛性樁的作用而明顯增大，出現(xiàn)了跳躍，而加固區(qū)的平均應(yīng)力與布氏解較為接近，而下臥層的應(yīng)力明顯大于布氏解。 基于復(fù)合地基應(yīng)力分布的上述特點(diǎn)是否能分別通過對(duì)樁間土及下臥層的沉降量的計(jì)算來確定復(fù)合地基的沉降。,復(fù)合地基沉降計(jì)算方法研究,復(fù)合地基沉降計(jì)算方法研究,復(fù)合地基沉降計(jì)算方