1、5-4 循 環(huán) 流 化 床 鍋 爐 一、循環(huán)流化床的基本原理和工作特點(重點） 二、循環(huán)流化床鍋爐的構(gòu)成和主要類型（一般了解） 三、流態(tài)化的狀態(tài)及特征 四、循環(huán)流化床鍋爐的燃燒特點和影響燃燒速度的因素 五、循環(huán)流化床鍋爐的設計要點,流化床鍋爐與煤粉爐和鏈條爐的主要區(qū)別是其處于流化狀態(tài)下的燃燒過程。流化床技術最早應用于化學工業(yè)的氣固兩相反應，流化床的基本理論和實踐大部分來自化學工業(yè)的成就，20世紀60年代后開始將流化床技術應用于煤的燃燒。 流化床燃燒技術是潔凈、高效的新一代燃煤技術。流化床技術經(jīng)歷了從鼓泡流化床到循環(huán)流化床的發(fā)展過程，鼓泡流化床是實現(xiàn)流化燃燒的鼻祖，但是，在進一步大型化等方面受到

2、限制，因此，不適合于發(fā)電鍋爐所要求的規(guī)模。循環(huán)流化床燃燒技術是以處于快速流化狀態(tài)下的氣固流化床為基礎的，具有易于大型化的特點，容量幾乎可以像煤粉爐那樣不受限制。世界上近千臺流化床鍋爐的成功運行表明，該技術已經(jīng)日益成熟。目前，國外的一些著名公司已完成了300MW和600MW的循環(huán)流化床鍋爐的設計。,一、循環(huán)流化床的基本原理和工作特點 （一）循環(huán)流化床鍋爐的爐內(nèi)工作原理 循環(huán)流化床燃煤鍋爐基于循環(huán)流態(tài)化的原理組織煤的燃燒過程，以攜帶燃料的大量高溫固體顆粒物料的循環(huán)燃燒為重要特征。 爐膛內(nèi)的顆粒物料處于攜帶速度和氣力輸送狀態(tài)之間的流化區(qū)間，煙氣速度大大高于鼓泡流化床，沒有鼓泡流化床那樣清晰的床層上表

3、面，氣泡不再存在，同時具有湍流流化和快速流化的特征，固體顆粒充滿整個爐膛，處于懸浮并強烈摻混的燃燒方式。但與常規(guī)煤粉爐中發(fā)生的單純懸浮燃燒過程比較，顆粒在循環(huán)流化床爐膛內(nèi)的濃度遠大于煤粉爐，但小于鼓泡流化床，并且存在顯著的顆粒成團和床料的顆?；鼗?，顆粒與氣體間的相對速度大，這一點顯然與基于氣力輸送方式的煤粉懸浮燃燒過程完全不同。 循環(huán)流化床燃煤鍋爐的燃燒與煙風流程示意見圖61。,我國第一臺超高壓再熱循環(huán)流化床鍋爐新鄉(xiāng)火電廠440 t/hCFB鍋爐,經(jīng)過預熱的一次風（流化風）通過風室由爐膛底部穿過布風板送入爐膛，爐膛內(nèi)的固體處于快速流化狀態(tài)，燃料在充滿整個爐膛的惰性床料中燃燒；爐膛下部為顆粒濃度

4、較大的密相區(qū)，上部為顆粒濃度較小的稀相區(qū)；較細小的顆粒被氣流夾帶飛出爐膛，并由飛灰分離裝置收集，經(jīng)回料管和反料器送回爐膛循環(huán)燃燒；燃料在燃燒系統(tǒng)內(nèi)完成燃燒和高溫煙氣向管內(nèi)工質(zhì)的熱量傳遞過程。煙氣和未被分離器捕集的細顆粒排入尾部煙道，繼續(xù)與受熱面進行對流換熱，最后排出鍋爐。 循環(huán)流化床鍋爐爐內(nèi)高速流動的煙氣與其攜帶的湍流擾動極強的固體顆粒密切接觸，燃料的燃燒過程發(fā)生在整個固體循環(huán)通道內(nèi)。在這種燃燒方式下，燃燒室內(nèi)，尤其是密相區(qū)的溫度水平受到燃煤過程中的高溫結(jié)渣和最佳脫硫溫度的限制，必須維持在850左右。盡管溫度較低，但由于爐內(nèi)顆粒的濃度較大，爐內(nèi)受熱面的傳熱條件優(yōu)于常規(guī)的煤粉鍋爐。由于采用高溫固

5、體顆粒物料的循環(huán)燃燒方式，,爐內(nèi)溫度分布十分均勻，爐內(nèi)的熱容量很大，因此循環(huán)流化床鍋爐對燃料的適應性優(yōu)于常規(guī)煤粉鍋爐，燃燒效率也基本相當。 （二）循環(huán)流化床鍋爐的特點 循環(huán)流化床鍋爐獨特的流體動力特性和結(jié)構(gòu)使其具備有許多獨特的優(yōu)點。 1、蓄熱量極大，燃燒穩(wěn)定，對燃料的適應性好 這是循環(huán)流化床鍋爐的主要優(yōu)點之一。在循環(huán)流化床鍋爐中按重量計，燃料僅占床料的13，其余是不可燃的固體顆粒，如脫硫劑、灰渣或砂子。循環(huán)流化床鍋爐的特殊流體動力特性使得氣一固和固一固混合非常良好，因此燃料進人爐膛后很快與大量床料混合，燃料被迅速加熱至高于著火溫度，而床層溫度沒有明顯降低。只要燃料的熱值大于加熱燃料本身和,燃燒

6、所需的空氣至著火溫度所需的熱量，上述特點就可以使得循環(huán)流化床鍋爐不需輔助燃料而燃用任何燃料。循環(huán)流化床鍋爐既可燃用優(yōu)質(zhì)煤，也可燃用各種劣質(zhì)燃料，如高灰高硫煤、高水分煤、煤矸石以及油頁巖、泥煤、石油焦、爐渣、樹皮、垃圾等。 2、燃燒效率高 循環(huán)流化床鍋爐的燃燒效率要比鼓泡流化床鍋爐高，燃燒效率通常在97%99%范圍內(nèi)，可與煤粉鍋爐相媲美。循環(huán)流化床鍋爐燃燒效率高是因為有下述特點：氣一固混合良好；燃燒速率高，特別是對粗粒燃料；絕大部分未燃盡的燃料被再循環(huán)至爐膛。與鼓泡流化床鍋爐不同，循環(huán)流化床鍋爐能在較寬的運行變化范圍內(nèi)保持高的燃燒效率，甚至燃用細粉含量高的燃料時也是如此。,3、低溫燃燒，污染較輕

7、 這是由煤的灰渣變形溫度所決定的，循環(huán)流化床鍋爐的燃燒溫度處于850950的范圍內(nèi)，屬于與傳統(tǒng)煤燃燒方式完全不同的低溫燃燒。流化床鍋爐的低溫燃燒特性，直接使得氣體污染物NO和NO2的排放量大大減少（比煤粉爐減少50以上），還可以在爐內(nèi)采取分級燃燒等進一步降低NOx排放的技術措施，因此，一般無需煙氣脫除氮氧化物的設備。 由于燃燒溫度較低，可以在床內(nèi)直接添加石灰石脫硫劑，在燃燒過程中完成有效的脫硫。與煤粉爐爐內(nèi)脫硫過程相比較，流化床內(nèi)脫硫劑與煙氣中的SO2間的反應環(huán)境十分有利于脫硫反應的進行，因此，可以在相對較低的鈣硫摩爾比下，得到較高的脫硫效率（90）。,4、爐內(nèi)傳熱強烈 爐膛內(nèi)受熱面的傳熱系數(shù)

8、高于常規(guī)煤粉爐，且不存在管外積灰污染問題。 5、鍋爐占地面積??； 6、負荷變化范圍大，調(diào)節(jié)特性好； 負荷調(diào)節(jié)范圍為25100。 7、灰渣可以綜合利用：用作制造水泥的摻合料和其他建筑材料的原料。 （三）循環(huán)流化床鍋爐尚存在的問題 1、飛灰含碳量仍略高于煤粉爐； 2、對分離器的效率、耐高溫和耐磨性能要求高；,3、煙風阻力較大，風機電耗高，噪聲大； 4、鍋爐受熱面磨損嚴重； 5、燃燒控制系統(tǒng)比較復雜； 6、N2O生成物高于煤粉爐 。 二、循環(huán)流化床鍋爐的構(gòu)成和主要類型 （一）循環(huán)流化床鍋爐的構(gòu)成 1、爐膛 截面為矩形，其寬度一般為深度的2倍以上，下部為一倒錐型結(jié)構(gòu)，底部為布風板。下部區(qū)域為密相區(qū)，顆

9、粒濃度較大，是燃料發(fā)生著火和燃燒的主要區(qū)域，此區(qū)域的壁面上敷設耐熱耐磨材料，并設置循環(huán)飛灰返料口、給煤口、排渣口等。上部為稀相區(qū)，顆粒濃度較小，壁面上主要布置水冷壁受熱面，通常在爐膛上部空間布置屏式過熱器，爐膛內(nèi)維持微正壓。,一次風經(jīng)床底的布風板送入床層內(nèi)，二次風口布置在密相區(qū)和稀相區(qū)之間。爐膛出口布置飛灰分離器，煙氣中90以上的飛灰被分離下來，然后煙氣進入尾部對流受熱面。 給煤經(jīng)過機械或氣力輸送的方式送入爐膛，脫硫用的石灰石顆粒經(jīng)單獨的給料管采用氣力輸送的方式，或與給煤一起送入爐內(nèi)，燃燒形成的灰渣經(jīng)過布風板上的排渣口排出爐外。 2、布風板 位于爐膛燃燒室的底部，實際上是一個開有一定數(shù)量小孔的

10、燃燒室底板，它將其下部的風室與爐膛隔開。一方面將固體顆粒限制在爐膛布風板上，并對固體顆粒（床料）起到支撐作用；另一方面保證一次風穿過布風板進入爐膛，達到對顆粒均勻流化。為滿足均勻良好流化，布風板必須具有足夠的阻力壓降，一般占煙風系統(tǒng)總壓降的30左右。風帽布置在布風板上，是空氣進入爐膛的通道。,B,B,3、飛灰分離器 飛灰分離器是保證循環(huán)流化床鍋爐物料可靠循環(huán)的關鍵部件之一，布置在爐膛出口的煙氣通道上。它將爐膛出口煙氣攜帶的固體顆粒（灰粒、未燃盡的焦炭顆粒和未完全反應的脫硫吸收劑顆粒等）中的90以上分離下來，再經(jīng)過返料器送回爐膛進行循環(huán)燃燒，分離器性能的好壞直接影響燃燒與脫硫效率。 分離器主要包

11、括：旋風分離器、U型槽（槽型鋼）分離器、百葉窗分離器、方形分離器等。其中旋風分離器應用最廣、性能也最可靠。,蒸汽冷卻的旋風分離器,4、飛灰回送裝置 通常稱返料器，主要作用是將分離下來的灰由壓力較低的分離器出口輸送到壓力較高的爐膛，并防止爐膛的煙氣反竄進入分離器。目前均采用基于氣固兩相輸送原理的返料裝置，相當于一個小型鼓泡流化床。固體顆粒由分離器料腿進入返料器，返料風將固體顆粒流化并經(jīng)返料管溢流進入爐膛。比較成熟的返料閥有H型閥、V型閥和J型閥。,5、外部流化床熱交換器 并非循環(huán)流化床鍋爐的必備部件，主要作用是為了控制床溫。它將返料器中的一部分循環(huán)顆粒分流進入一個內(nèi)置受熱面的低速流化床中，冷卻后

12、的循環(huán)顆粒再經(jīng)過返料器送入爐膛。 6、底渣排放系統(tǒng) 經(jīng)冷渣器冷卻的灰渣溫度為150，回收了余熱，節(jié)約能量。,共同構(gòu)成了循環(huán)流化床鍋爐的 物料循環(huán)系統(tǒng),燃燒室,分離器,回料閥,(二)、循環(huán)流化床鍋爐的主要類型 （1）按分離器型式分類 、旋風分離型循環(huán)流化床鍋爐 、慣性分離型循環(huán)流化床鍋爐 、爐內(nèi)臥式分離型循環(huán)流化床鍋爐 、 組合分離型循環(huán)流化床鍋爐 （2）按分離器工作溫度 、高溫分離型循環(huán)流化床鍋爐 、中溫分離型循環(huán)流化床鍋爐 、低溫分離型循環(huán)流化床鍋爐,（3）按有無外置式流化床換熱器分類 （4）按循環(huán)倍率分類 循環(huán)物料量 循環(huán)倍率（R）= 給煤量 、高倍率循環(huán)流化床鍋爐 R20 、中倍率循環(huán)流

13、化床鍋爐 R=6-20 、低倍率循環(huán)流化床鍋爐 R=1-5 （5）按鍋爐燃燒室壓力可分為常壓和增壓流化床鍋爐。,三、 流態(tài)化的狀態(tài)及特征,1.流態(tài)化現(xiàn)象 流體連續(xù)向上流過固體顆粒堆積的床層，在流體速度較低的情況下，固體顆粒靜止不動，此時流體從顆粒之間的間隙流過，床層高度維持不變，成為固體床。在固體床內(nèi)，固體物料的質(zhì)量由爐排所承載。隨著流體速度的增加，顆粒與顆粒之間克服了內(nèi)摩擦而互相脫離接觸，固體物料懸浮于流體之中。顆?？鄢×σ院蟮馁|(zhì)量完全由流體對它的曳力所支持，于是床層顯示出相當不規(guī)則的運動。床層的空隙率增加了，床層出現(xiàn)膨脹，床層高度也隨之升高，并且床層還呈現(xiàn)出類似于流體的一些性質(zhì)。例如較輕

14、的大物體可以懸浮在床層表面；床層的上界面保持基本水平；床層容器的底部側(cè)壁開孔時，能形成孔口出流現(xiàn)象；不同床層高度的流化床連通時，床面會自動調(diào)整至同一水平面，這種現(xiàn)象就是固體流態(tài)化，這樣的床層稱為流化床。,2. 流化床的不同流型 由于流體介質(zhì)及其流過床層速度的不同，以及固體顆粒性質(zhì)、尺度的差異，使得固體顆粒在流體中的懸浮狀態(tài)不盡相同，因而形成各種不同類型的流態(tài)化狀態(tài)，如圖6-14所示。 流體介質(zhì)的不同，就有不同類型的流化現(xiàn)象。若以液體為流化介質(zhì)，隨著液體流速增加，固體顆粒會均勻分散地懸浮其間，這樣的流化現(xiàn)象稱為散式流態(tài)化。如果以氣體作為流化介質(zhì)，隨氣體流速增加，固體顆粒以各種非均勻的狀態(tài)分布在流

15、體中，稱為聚式流態(tài)化。流化床燃煤鍋爐涉及的都是氣固兩相的聚式流化床。 氣固兩相的聚式流態(tài)化，由于氣流速度的不同，也有各種不同的流型。當氣流速度剛剛達到使得床層開始流化時，所對應的氣流速度稱為臨界流化速度。當氣體速度超過臨界流化速度以后，超過部分的氣體不再是均勻地流過顆粒床層，而是以氣泡的形式經(jīng)過床層逸出，這就是所謂的鼓泡流化床，或稱鼓泡床。,我國早期的鼓泡流化床鍋爐,當氣流速度繼續(xù)增加時，氣泡破碎的作用加劇，使得鼓泡床內(nèi)的氣泡尺寸越來越小，氣泡上升的速度也變慢了。床層的壓力脈動幅度卻變得越來越大，直到這些微小氣泡與乳化相的界限已分不出來，床層的壓力脈動幅度達到了極大值。于是床層進入了湍流流態(tài)化

16、；并稱為湍流流化床。如果進一步提高氣流速度的話，氣流攜帶顆粒量急劇增加，需要依靠連續(xù)加料或顆粒循環(huán)來不斷補充物料，才不至于使床中顆粒被吹空，于是就形成了快速流化床。這時固體顆粒除了彌散于氣流中之外，還集聚成大量顆粒團形式的絮狀物。由于強烈的顆粒混返以及外部的物料循環(huán)，造成顆粒團不斷解體，又不斷重新形成，并向各個方向激烈運動，快速流化床不再像鼓泡流化床那樣具有明顯的界面，而是固體顆粒團充滿整個上升段空間?？焖倭骰膊坏珰馑俑?，固體物料處理量大，而且具有特別好的氣固接觸條件和溫度均勻性?？焖倭骰才c氣固分離器、回料器等一起組成了循環(huán)流化床。,3. 不正常的流化態(tài) （1）溝流 鍋爐在冷態(tài)試驗和點火時

17、，一次風風速在未達到臨界流速時，空氣流在料層中的分布是不均勻的，床料中顆粒相的分布及孔隙率也是不均勻的，在阻力小的地方氣流速度較大，在阻力大的地方氣流速度較小，這時大量的空氣從阻力小的地方穿過料層而其他部位仍處于固定床狀態(tài)，這種現(xiàn)象就稱溝流。如果料層嚴重不均勻或布風板布置不合理，風帽局部堵塞，即使一次風超過臨界風速，料層也會產(chǎn)生溝流。溝流一般分為貫穿溝流和局部溝流兩種。 貫穿溝流就是溝流穿過整個料層；局部溝流是溝流僅發(fā)生在料層局部高度，如圖6-15所示。 流化床內(nèi)發(fā)生溝流，不僅使物料流化質(zhì)量降低，料層容易結(jié)焦，而且影響爐內(nèi)傳熱和燃燒的穩(wěn)定性。 產(chǎn)生溝流的主要原因：運行中，一次風速太低、料層太薄

18、或嚴重不均以及爐床內(nèi)結(jié)焦、給煤太濕、布風板設計不合理等。,（2）節(jié)涌 形成湍流流化床前，流化一次風主要是以“氣泡”形成在料層中向上運動，在料層上部小氣泡匯集成較大氣泡，氣泡尾部攜帶部分細小顆粒，相當于一個個稀疏流化氣團；氣泡周圍的料層中也有較低速度的氣體在流動，而顆粒濃度比氣泡中稠密得多。若料層中的氣泡分布不均勻或氣泡過大，就會造成流化不正常。如果氣泡過大或集中向上運動時，流化表面層就會形成較大起伏，鍋爐運行就不穩(wěn)定。如果料層中的氣泡聚集匯合接近爐床寬度時（在小而深的床層中它們甚至會大得幾乎充滿床層的整個截面），料層就被分成幾層，一層比較稠密的床料，一層稀疏床料的“空氣”向上運動，當達到某一高

19、度后崩裂，固體顆粒噴撒而下，這種現(xiàn)象稱做節(jié)涌，如圖6-14中節(jié)涌床所示。 爐內(nèi)發(fā)生節(jié)涌時，風壓波動劇烈，燃燒不穩(wěn)定，極易在斷層下部結(jié)焦，若床內(nèi)布置埋管，則會使埋管磨損加劇。,四、循環(huán)流化床鍋爐的燃燒特點和影響燃燒的因素 4.1 燃燒特點 （一）爐內(nèi)燃燒區(qū)域的燃燒特點 1、 密相燃燒區(qū)域：布風板以上、二次風口以下。 新鮮煤粒和循環(huán)灰被送入密相燃燒區(qū)，該區(qū)域的送風量占總風量的4080，一般處于還原性氣氛，所以，也稱還原燃燒區(qū)。為了防止在還原性狀態(tài)下金屬管壁的腐蝕，布置在該區(qū)域的水冷壁管采用耐高溫耐磨材料覆蓋。 2、 稀相燃燒區(qū)域：二次風以上，爐膛出口以下。 顆粒摻混仍然很強烈，由于二次風的加入，此

20、區(qū)域的煤處于氧化燃燒狀態(tài)，大部分的煤燃盡過程發(fā)生在此區(qū)域。為了達到要求的爐膛出口煙溫，該區(qū)域布置水冷壁受熱面。有時在爐膛出口布置屏式過熱器。,3、 高溫氣固分離器 部分可燃性氣體（揮發(fā)分、CO等）和未燃盡的可燃物也會在此區(qū)域燃燒，但份額通常很小。 （二）強化燃燒：床料中95以上是灼熱的惰性灰渣，可燃物在5以下，床層內(nèi)物料上下翻騰，摻混極為強烈，傳熱傳質(zhì)條件好，燃燒環(huán)境優(yōu)越。 （三）循環(huán)燃燒：顆粒多次循環(huán)，使未燃盡的顆粒處于反復循環(huán)的燃燒工況中，因此，燃料的燃盡率很高。 （四） 低溫、低污染燃燒： 床溫處于最佳脫硫溫度；低溫燃燒，NOx的生成量少，但N2O的生成量較高。,4.2 影響燃燒的因素

21、1、床溫：一般控制在850950 左右。一方面，灰分不會發(fā)生軟化，從而減少結(jié)渣的危險；另一方面，脫硫反應的最佳溫度是835850 ，溫度過高，脫硫效率急劇降低。 2、一、二次風的比例 一次風主要起維持正常流化和下部密相區(qū)燃燒所需空氣的作用。約占4080，其余為二次風。二次風作為燃盡風，位于爐膛下部密相區(qū)上邊界附近，可以控制爐膛溫度均勻分布。二次風的另一個重要作用是組織爐內(nèi)的分級燃燒過程，控制氮氧化物的生成。當鍋爐在較低負荷下運行，不投入二次風或投入很少量的二次風，隨負荷的增加二次風所占比例增加。 3、停留時間：是決定煤燃盡的一個重要參數(shù)。 4、燃煤粒度：一般控制在08mm范圍內(nèi)。,五、循環(huán)流化

22、床鍋爐的設計要點 （一）主要熱力參數(shù)的選擇原則 （二）爐膛內(nèi)受熱面布置與床層溫度控制的關系 （三）分離器及其布置 （四）返料裝置,（一）主要熱力參數(shù)和選擇原則 1、床溫 ：850950 ，稀相區(qū)可略高于密相區(qū)。 2、鍋爐截面熱負荷和流化速度 各種類型的燃煤鍋爐的截面熱負荷和容積熱負荷值的推薦范圍如表52所示。 空截面速度u在410m/s之間。,3、爐膛內(nèi)的燃燒份額分布 ：密相區(qū)一般為0.40.7，一次風速越大，密相區(qū)的燃燒份額越小，稀相區(qū)為0.30.6。 4、爐膛和后部受熱面之間熱量分配 與煤種密切相關。一般若煤的發(fā)熱量較低，其單位熱量的煙氣量較大，尾部受熱面的吸熱量增加，另一方面，對發(fā)熱量較

23、低的煤，為了使爐膛上部稀相區(qū)保持較高的溫度，以利于飛灰的燃盡，在稀相區(qū)也不能布置過多的受熱面，也必然要增加尾部對流受熱面。通常尾部約占60。反之，煤的發(fā)熱量高，其單位熱量的煙氣量要少的多，燃燒室出口設計溫度相應較低，燃燒室吸熱份額較大，通常尾部占40。 5、一、二次風的配比：通常為50：50、65：35或60：40，且為了使二次風具有較高的穿透能力，二次風的風速較高，一般應100m/s。在啟動階段，二次風比例較小，隨著負荷增加，二次風比例顯著增加。,6、一、二次風風溫 ：由于煤的著火與燃燒條件優(yōu)越，不需要較高的空氣溫度，一般設計為150200 。 7、鍋爐排煙溫度 ：由于SO2和SO3含量降低

24、，可采用較低的排煙溫度。 8、鍋爐的通風平衡設計：爐膛區(qū)域為微正壓，壓力平衡點一般選在密相區(qū)和稀相區(qū)的分界處或爐膛出口處。爐膛開孔盡量減少。 9、循環(huán)倍率及分離器效率 與爐內(nèi)傳熱、受熱面的結(jié)構(gòu)布置、燃燒特性、燃燒效率、脫硫率、磨損、分離器的布置等密切相關，仍停留在半經(jīng)驗基礎上。Babcock R=10-20; Lurgi R=40; Pyroflow R=25-40; Studsivik R=3-7,分離器效率： 旋風分離器：0.95以上 慣性分離器：0.60.8 兩級分離器：0.80.9 臥式分離：0.9左右 方形分離器：0.9以上 10、煤種：廣泛的煤種適應性。,（二）、爐膛內(nèi)受熱面布置與

25、床層溫度控制的關系 循環(huán)流化床鍋爐爐內(nèi)受熱面的布置與床層溫度的控制密切相關，在固體顆粒的循環(huán)燃燒回路中，必須由受熱面吸收一定的熱量，以控制所要求的溫度范圍。 1、爐膛內(nèi)受熱面布置 一般均不在爐膛的密相區(qū)內(nèi)布置任何埋管受熱面，而且在密相區(qū)水冷壁管上覆蓋耐火耐磨材料。這類材料在滿足耐熱耐磨的條件下，應具有盡可能高的導熱能力，但其吸熱量還是有限的。在爐膛的上部需要布置裸露的受熱面。 在鍋爐容量不大和參數(shù)也不高的情況下，爐膛內(nèi)可以只在爐膛的壁面上布置蒸發(fā)受熱面，也可以根據(jù)需要增加布置屏式受熱面，受熱面布置的數(shù)量取決于稀相區(qū)溫度和爐膛出口溫度控制的要求。一般情況下，燃料在爐膛內(nèi)的煙氣放熱量與工質(zhì)蒸發(fā)所需的吸熱量能夠基本匹配。,與常規(guī)煤粉爐一樣，隨著循環(huán)流化床鍋爐向高參數(shù)、大容量和再熱機組發(fā)展，如何合理布置受熱面成為一個十分突出的問題。隨著鍋爐容量和參數(shù)的提高，給水預熱和過熱吸熱的份額增加，而蒸發(fā)份額則下降。爐內(nèi)燃料燃燒放出的熱量在滿足了工質(zhì)蒸發(fā)所需的吸熱以外，還多余一部分熱量；同時爐膛底部的還原燃燒區(qū)域壁面吸熱量很有限。因此，為了彌補爐膛四周膜式受熱面的不足和工質(zhì)蒸發(fā)吸熱減少，需要在爐內(nèi)燃燒通道內(nèi)增加一定數(shù)量的受熱面，將加熱給水、過熱器