1、,哈爾濱鍋爐廠有限責(zé)任公司 全體員工向 電廠各位領(lǐng)導(dǎo)、專家 致敬！,超超臨界鍋爐運行介紹,哈爾濱鍋爐廠有限責(zé)任公司 2008.5,內(nèi)容介紹,1. 超超臨界火力發(fā)電 2. HG-MHI超超臨界鍋爐技術(shù) 3. 化學(xué)清洗 4. 蒸汽吹掃、 5. 鍋爐啟動運行 6. 鍋爐運行控制 7. 蒸汽吹灰 8. 鍋爐非正常運行 9. 停爐保護 10. 燃燒調(diào)整 .,1. 超超臨界火力發(fā)電,1.1超超臨界參數(shù)定義 日本：壓力達到24.2MPa、汽溫達到593 歐洲：壓力達到27.5MPa、汽溫達到580。,1. 超超臨界火力發(fā)電,1.2 哈鍋廠設(shè)計的超臨界、超超臨界參數(shù)： 超臨界：25.4MPa、543569 5

2、71569 超超臨界：27.5MPa、605603,1. 超超臨界火力發(fā)電,1.3 超超臨界技術(shù)發(fā)展現(xiàn)狀 超超臨界技術(shù)領(lǐng)先的國家主要是：日本、德國、美國。 參數(shù)：壓力 2528MPa；汽溫 580600 單機容量：最大仍維持在1000MW 再熱參數(shù)：一次再熱,1. 超超臨界火力發(fā)電,1.4 超超臨界技術(shù)發(fā)展前景 超超臨界技術(shù)發(fā)展的動力是進一步降低能耗和減少污染物的排放。 主汽溫度提高到700，再熱汽溫達到720。 主汽壓力將提高到3540MPa。 相應(yīng)機組熱效率達到50%55%。,1. 超超臨界火力發(fā)電,1.5亞臨界、超臨界、超超臨界機組的經(jīng)濟性 哈汽廠優(yōu)化型亞臨界機組設(shè)計熱耗 7746 kJ

3、/kw.h 哈汽廠超臨界機組設(shè)計熱耗 7530 kJ/kw.h 玉環(huán)電廠1000MW超超臨界機組設(shè)計熱耗 超超臨界機組在60%負荷以下相當(dāng)于超臨界機組的經(jīng)濟性，40負荷以下相當(dāng)于亞臨界機組的經(jīng)濟性。,2. HG-MHI超超臨界鍋爐技術(shù),2. HG-MHI超超臨界鍋爐技術(shù),2.2 HG-MHI鍋爐技術(shù)特點 內(nèi)螺紋管垂直水冷壁，一次中間混合 在水冷壁下集箱外面較粗的管子加裝節(jié)流圈進行流量調(diào)整 分離器布置在爐后，采用獨特的煙道蒸發(fā)器設(shè)計 墻式布置的直流燃燒器，1000MW鍋爐反向雙切圓，600MW單切圓 低NOx PM燃燒器和MACT型分級燃燒方式 采用節(jié)流短管調(diào)整過熱器管屏內(nèi)外熱偏差 帶循環(huán)泵的啟

4、動系統(tǒng) 過熱汽溫調(diào)節(jié)：煤水比+三級噴水（噴水來自省煤器出口） 再熱汽溫：煙氣擋板+擺動式燃燒器+事故噴水 過熱器兩級旁路以降低系統(tǒng)阻力 光管式省煤器,2.3鍋爐整體布置 單爐膛， 型布置， 一次中間再熱 切圓燃燒， 平衡通風(fēng)， 全懸吊結(jié)構(gòu)。,2.HG-MHI超超臨界鍋爐技術(shù),2.4 水冷壁系統(tǒng) 一次上升垂直管圈 一次中間混合 頂棚和包墻的煙道蒸發(fā)器設(shè)計 水冷壁管入口節(jié)流圈流量分配,2.HG-MHI超超臨界鍋爐技術(shù),2.5燃燒系統(tǒng) 1000MW：反向雙切圓墻式燃燒方式 600MW：墻式切圓燃燒方式 制粉系統(tǒng)：6臺中速磨，正壓直吹式，5臺運行，1臺備用。 燃燒器：低NOx PM燃燒器，分級送風(fēng)，大

5、風(fēng)箱結(jié)構(gòu)，全擺動式。,2.5.1 低NOx PM 燃燒器,2.5.2 分級送風(fēng),2.HG-MHI超超臨界鍋爐技術(shù),2.6 過熱器系統(tǒng) 低溫過熱器、分隔屏過熱器、后屏過熱器和末級過熱器四級布置。 過熱器三級噴水調(diào)溫。,2.HG-MHI超超臨界鍋爐技術(shù),2.7 再熱器系統(tǒng) 低溫再熱器和高溫再熱器兩級布置 煙氣擋板和擺動式燃燒器調(diào)溫 入口事故噴水減溫,2.HG-MHI超超臨界鍋爐技術(shù),2.8 省煤器系統(tǒng) 光管式省煤器,2.HG-MHI超超臨界鍋爐技術(shù),2.9 空氣預(yù)熱器 三分倉回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器,2.HG-MHI超超臨界鍋爐技術(shù),2.10啟動系統(tǒng) 并聯(lián)式帶 再循環(huán)泵 的啟動系統(tǒng),3. 化學(xué)清洗,3.化

6、學(xué)清洗,3.2清洗范圍 原則上包括：高壓給水管路、省煤器系統(tǒng)、水冷壁系統(tǒng)、啟動循環(huán)回路。 過熱器系統(tǒng) 、主蒸汽系統(tǒng)、汽輪機旁路、再熱器系統(tǒng)僅用蒸汽吹掃。 減溫水管路、啟動系統(tǒng)中的過冷水管和暖管管路、所有爐本體和管道上的疏水、排氣、取樣和儀表管道等僅用水沖洗。,3.化學(xué)清洗 3.3水容積（M3),3.化學(xué)清洗,3.4清洗注意事項 再循環(huán)泵參與清洗，電機必須連續(xù)注水保護 點火加熱時要控制好升溫速率 各個階段的水沖洗應(yīng)使用除鹽水 過熱器不參與清洗應(yīng)充滿保護液，酸洗結(jié)束后進行反沖洗 水位表換成臨時的，調(diào)節(jié)閥通常先不安裝 清洗結(jié)束后有選擇的割開爐膛前、后分配器手孔進行內(nèi)部檢查，清除沉積物。對水冷壁入口處

7、的節(jié)流孔圈進行X射線檢查，有異物時應(yīng)割管清理,4.蒸汽吹掃,4.蒸汽吹掃 4.1吹掃范圍 吹掃范圍包括：過熱器系統(tǒng)、主蒸汽管道。再熱器系統(tǒng)、冷熱再管道、小汽機進汽管、吹灰蒸汽管路。,4.蒸汽吹掃,4.蒸汽吹掃,4.3吹管系數(shù) 吹管系數(shù)定義為吹掃工況和BMCR工況下蒸汽對管壁的作用力之比。 吹管系數(shù)的計算公式如下： DF=W2purgeVpurge/W2MCRVMCR 式中：W：質(zhì)量流量，kg/s； V：比容，m3/kg； Purge：吹掃負荷； MCR：最大連續(xù)負荷； DF：吹管系數(shù)。,4.蒸汽吹掃,4.4吹管系數(shù)現(xiàn)場評估 根據(jù)上面的理論公式，下面的公式可以用于在現(xiàn)場評估各吹掃管段的吹管系數(shù)：

8、 DF=Pinpurge-Poutpurge/PinMCR-PoutMCR 式中：Pinpurge：吹掃管段吹掃期間的入口壓力； Poutpurge：吹掃管段吹掃期間的出口壓力； PinMCR：吹掃管段MCR工況下的入口壓力； PoutMCR：吹掃管段MCR工況下的出口壓力,4.蒸汽吹掃,4.蒸汽吹掃,4.6吹管質(zhì)量評定 吹管效果首先根據(jù)蒸汽顏色來評價，一旦蒸汽變得透明了再裝上靶板，在保證被吹掃系統(tǒng)各段吹管系數(shù)大于1的前提下，按“火電機組啟動蒸汽吹管導(dǎo)則”的規(guī)定相繼兩塊靶板檢查合格進行評價。,4.蒸汽吹掃,4.7吹管注意事項 1.鍋爐給水品質(zhì)必須合格，并儲備足夠的除鹽水 2.在采用等離子點火投

9、粉吹管時，應(yīng)注意燃燒工況惡化 3.穩(wěn)壓吹管的輸入熱負荷高（4050BMCR），必須控制爐膛出口煙溫不超過560 4.在鍋爐不熄火，循環(huán)泵不停運降壓吹管時，應(yīng)注意水動力的穩(wěn)定性和循環(huán)泵的保護，盡可能提高給水溫度，并注入足夠的過冷水,4.蒸汽吹掃,4.7 吹管注意事項（續(xù)1） 5.應(yīng)盡可能減少降壓吹管次數(shù)，避免受熱面受到更多的循環(huán)應(yīng)力， 6.在吹管時應(yīng)注意貯水箱水位控制 7.穩(wěn)壓吹管時應(yīng)轉(zhuǎn)干態(tài)運行,4.蒸汽吹掃,4.7吹管注意事項（續(xù)2） 8.吹掃期間應(yīng)至少安排一次超過12小時的停爐冷卻，以利于焊渣、氧化皮等雜質(zhì)的充分剝離，提高吹掃效果 9.吹管結(jié)束后應(yīng)對集箱兩端最外側(cè)屏的短管進行X射線檢查看節(jié)流

10、短管入口處是否有雜質(zhì)存在，如發(fā)現(xiàn)有雜質(zhì)，應(yīng)進一步向里側(cè)屏檢查，直至節(jié)流短管入口處沒有雜質(zhì)為止 。,5.鍋爐啟動運行,5.1鍋爐啟動方式：,5.鍋爐啟動運行,5.鍋爐啟動運行,5.3 鍋爐冷態(tài)通風(fēng)試驗 主要項目： 煙風(fēng)系統(tǒng)擋板的調(diào)試，使主控CRT開度顯示、就地開度和指示與實際位置一致，開關(guān)方向相符 風(fēng)量測量裝置標(biāo)定 磨煤機出口一次風(fēng)管風(fēng)速均勻性調(diào)整，要求偏差在5以內(nèi) 風(fēng)箱入口擋板開度與風(fēng)箱爐膛壓差關(guān)系標(biāo)定 爐本體及煙風(fēng)系統(tǒng)嚴(yán)密性試驗 擺動燃燒器、AA風(fēng)傾角調(diào)整 爐膛空氣動力場試驗等,5.鍋爐啟動運行,5.4.鍋爐水沖洗 5.4.1鍋爐上水 鍋爐上水前應(yīng)先按循環(huán)泵說明書要求對電機腔注水。 用給水泵

11、的前置泵通過給水旁路上水，給水品質(zhì)符合上水要求，上水溫度2070，上水速度35BMCR，約23小時。貯水箱水位達到7.5m時上水結(jié)束。,5.鍋爐啟動運行,5.4.2冷態(tài)開式?jīng)_洗 在貯水箱排水Fe500g/l時，沖洗水直接排地溝 沖洗流量 25BMCR，沖洗終點 貯水箱出口Fe500g/L，濁度3，時間 3小時。,鍋爐冷態(tài)開式?jīng)_洗系統(tǒng)圖,5.鍋爐啟動運行,5.4.3冷態(tài)循環(huán)沖洗 在貯水箱排水Fe500g/l，一般在200300g/l 時才排入凝汽器循環(huán)。 啟動循環(huán)泵，循環(huán)流量 5BMCR,給水流量 20BMCR，沖洗到貯水箱出口Fe200g/L，時間 45天，每天12小時,鍋爐冷態(tài)循環(huán)沖洗系統(tǒng)圖

12、,5.鍋爐啟動運行,5.4.4 熱態(tài)沖洗 沖洗水溫：水冷壁出口水溫150，最高170循環(huán)沖洗。循環(huán)流量5%BMCR，給水流量20%BMCR，沖洗終點Fe100g/L,SiO20.03mg/L 。沖洗時間6-7天，每天12小時。 熱態(tài)沖洗系統(tǒng)與鍋爐冷態(tài)循環(huán)沖洗系統(tǒng)相同。,5.鍋爐啟動運行,5.4.5清洗效果的提高 冷態(tài)循環(huán)沖洗應(yīng)進行流量擾動， 熱態(tài)循環(huán)沖洗時進行水溫擾動。 洗硅應(yīng)采取大流量排放，全爐換水效果更好。,5.鍋爐啟動運行,5.5.冷態(tài)啟動 5.5.1點火準(zhǔn)備 順序,5.鍋爐啟動運行,5.5.2 鍋爐點火 5.5.2.1點火順序 MHI推薦采用高位點火，先點CD層，再點EF層，好處： 爐

13、膛水冷壁壁溫低。 水動力特性穩(wěn)定。 為避免冷爐點火冒黑煙： 檢查油槍頭是否堵塞。 初始點火油壓波動大，注意觀察油壓。 二次風(fēng)門擋板在合適位置，保證點火油槍根部風(fēng)供給。,5.鍋爐啟動運行,5.5.2.2 等離子點火 下層煤粉噴嘴改等離子點火將使下爐膛熱負荷比油槍點火增加1.4倍。 等離子點火燃燒工況不良，應(yīng)注意防止尾部再燃事故發(fā)生，空氣預(yù)熱器吹灰投入，灰斗中積灰及時清除。 等離子點火+小油槍穩(wěn)燃，輸入熱負荷過高，爐膛出口煙溫探針投入，防止?fàn)t膛出口煙溫620，注意監(jiān)視過熱器、再熱器壁溫。,5.鍋爐啟動運行,5.5.2.3點火注意事項 a) 燃燒器點火時，爐膛負壓會產(chǎn)生較大波動，注意不超過MFT的設(shè)

14、定值。 b) 通過有關(guān)風(fēng)箱擋板的調(diào)節(jié)，建立起足夠的風(fēng)箱壓差，使燃燒區(qū)域的二次風(fēng)量滿足燃燒要求。 c) 尚未點火的燃燒器要有一定的冷卻風(fēng)量（二次風(fēng)門關(guān)至最?。苑绹娮爝^燒變形。 d) 要點火的油燃燒器，應(yīng)將相應(yīng)的二次風(fēng)門適當(dāng)關(guān)小，點燃后再適當(dāng)打開，總風(fēng)量應(yīng)保持在30BMCR，避免煙囪冒黑煙。,5.鍋爐啟動運行,5.5.2.3點火注意事項（續(xù)） e) 點火初期要密切注意汽水膨脹發(fā)生時貯水箱水位的急劇變化，防止過熱器進水。 f) 如果初次點火失敗，應(yīng)立即停止燃料供應(yīng)并進行爐膛吹掃。 g) 保持油母管壓力穩(wěn)定，油槍應(yīng)定期清理，避免油霧化不良，造成燃燒惡化。 h) 點火初期開啟一級過熱器入口和主蒸汽管

15、疏水閥進行暖管和疏水。,5.鍋爐啟動運行,5.5.3 汽水膨脹 為防止汽水膨脹流量過大： 控制輸入熱負荷。 汽輪機旁路在汽水膨脹渡過后投入。 汽水膨脹過程中密切注意貯水箱水位控制，防止過熱器進水（由WDC閥和BR閥控制）。,膨脹流量,5.鍋爐啟動運行,5.5.4 并網(wǎng)前的升溫升壓 控制升溫率，水冷壁出口飽和溫度的升溫率不超過40/h，10分鐘的升溫率限制在105/10min 控制爐膛出口煙溫560，超溫時注意減燃料。輸入熱負荷不允許超過20BMCR。 汽溫與沖轉(zhuǎn)溫度不匹配：調(diào)節(jié)水煤比，注意高旁開度，必要時調(diào)整AA風(fēng)量來改變爐膛出口煙溫。 由高旁閥位控制轉(zhuǎn)入定壓控制，初設(shè)壓力8.5 MPa。 沖

16、轉(zhuǎn)定速并網(wǎng)帶初負荷 5% ECR。,5.鍋爐啟動運行,5.5.5 第一階段升負荷 20% ECR 升負荷率 0.5%ECR /min。 負荷12% BMCR時投第一臺磨和燃燒器，二次風(fēng)溫200，煤粉燃燒器自上而下投入，通常最下層的A磨作備用。鄰近的油燃燒器必須投入。 20% BMCR負荷下投第一臺汽動泵,5.鍋爐啟動運行,5.5.6 第二階段升負荷 50% ECR 負荷變化率 1%ECR/min。 停電動給水泵，投第二臺汽動給水泵。 相繼投入E、D、C磨，燃料由油煤混燒轉(zhuǎn)為純燒煤。 進行干/濕態(tài)轉(zhuǎn)換，條件是循環(huán)泵停，BR閥關(guān)，負荷超過30% ECR。 注意： 不要在20%30% ECR負荷區(qū)間

17、停留，在此負荷區(qū)間，由于貯水箱水位和分離器入口過熱度等參數(shù)不穩(wěn)定造成轉(zhuǎn)換點不確定。 投入高、低加，否則機組運行不易穩(wěn)定，水冷壁壁溫不均勻。,5.鍋爐啟動運行,5.5.7 第三階段升負荷 100% ECR 負荷變化率 2%ECR/min。 投B磨。 75BMCR 進入超臨界區(qū)域,6 鍋爐運行控制-主汽壓力,6.1主汽壓力控制 允許偏差：0.8MPa（目標(biāo)） 干態(tài)運行：由給水流量控制 濕態(tài)運行：由燃料量控制,6 鍋爐運行控制主汽溫度,6.2主汽溫度控制 6.2.1主汽溫度允許偏差： 穩(wěn)定負荷：5或更小 負荷變動：+8-20或更小,6 鍋爐運行控制主汽溫度,6.2.2主汽溫度控制方式 干態(tài)運行 ：

18、煤水比+三級噴水 第三級：控制四級過熱器出口溫度和減溫器溫差。 第二級：控制三級過熱器出口溫度和減溫器溫差。 第一級：控制二級過熱器出口溫度和過熱度。 濕態(tài)運行：像汽包爐那樣由過熱器三級噴水控制 第三級：控制四級過熱器出口溫度。 第二級：控制三級過熱器出口溫度。 第一級：控制二級過熱器出口溫度。,6 鍋爐運行控制主汽溫度,6.2.3水煤比控制 水煤比控制指令強制減小功能 目的：減少燃料供給，防止?fàn)t膛出口煙溫高,水冷壁中間集箱和出口集箱溫度高，汽水分離器入口過熱度高，一過出口溫度高。 實際上就是減少燃料量，一次減少3t/h。如溫度高的條件仍然存在，再減少3t/h，直至溫度達到正常水平或達到煤水比

19、的低限值,6 鍋爐運行控制主汽溫度,6.2.4減溫水控制 A、B兩側(cè)噴水應(yīng)單獨控制，以調(diào)節(jié)兩側(cè)汽溫偏差。 噴水后蒸汽溫度應(yīng)大于飽和溫度（15的過熱度） 由于噴水從省煤器出口引出，如果噴水大量增加，通過水冷壁的水就會減少，因此有噴水過量保護，防止水冷壁過熱。,6 鍋爐運行控制再熱汽溫,6.3再熱汽溫控制 再熱汽溫控制在干態(tài)和濕態(tài)運行時沒有區(qū)別，A、B側(cè)單獨控制。 再熱汽溫允許偏差： 穩(wěn)定負荷：5或更小 負荷變動：+8-20或更小 主要手段：煙氣擋板； 輔助手段：擺動燃燒器+事故噴水,6 鍋爐運行控制再熱汽溫,6.3.1煙氣分配擋板 再熱蒸汽溫度基本上取決于再熱器煙道的煙氣分配擋板。煙氣分配擋板控

20、制一級再熱器的吸熱量。 擋板由全關(guān)到全開大約需20秒 設(shè)定10作為煙氣擋板的最小開度。以防止煙塵磨損擋板。,6 鍋爐運行控制再熱汽溫,6.3.2擺動燃燒器 擺動燃燒器可以控制爐膛出口煙氣溫度，從而調(diào)節(jié)再熱汽溫。,6 鍋爐運行控制再熱汽溫,6.3.3 AA風(fēng)， 開大AA風(fēng)可以降低再熱汽溫,6 鍋爐運行控制再熱汽溫,6.3.4事故噴水 在負荷變化期間和危急情況下，煙氣分配擋板和擺動燃燒器控制無效，而且響應(yīng)滯后的情況下就需要再熱器噴水。 事故噴水設(shè)計了噴水過量保護功能，MFT時噴水調(diào)節(jié)閥被強制關(guān)閉,6 鍋爐運行控制過熱度,6.4分離器入口過熱度 6.4.1分離器入口過熱度： 目標(biāo)值：15 允許控制范

21、圍: 325(包括負荷變化） 控制手段：煤水比。(過熱器一級噴水備用) .,6 鍋爐運行控制過熱度,6.4.2與過熱度有關(guān)的因素,6 鍋爐運行控制水冷壁工質(zhì)溫度,6.5水冷壁工質(zhì)溫度（頂棚出口） 控制值：飽和溫度+10 當(dāng)溫度超過飽和溫度20或更多時，應(yīng)調(diào)節(jié)煤水比強制降低,6 鍋爐運行控制-分離器液位控制,6.6 分離器液位控制 通常在鍋爐清洗和濕態(tài)方式運行期間分離器產(chǎn)生疏水。 濕態(tài)：通過循環(huán)水流量調(diào)節(jié)閥（BR）、貯水箱液位調(diào)節(jié)閥（WDC）。 干態(tài)：通過暖管疏水排放閥來維持分離器儲水箱的液位。,6 鍋爐運行控制-分離器液位控制,6 鍋爐運行控制-分離器液位控制,6.6.1 再循環(huán)流量控制 分離

22、器貯水箱液位在之間，再循環(huán)流量與貯水箱液位相匹配。,6 鍋爐運行控制-分離器液位控制,6.6.2 WDC閥控制 貯水箱液位在之間相繼開啟WDC閥，控制不同的貯水箱水位范圍，在AWDC閥開啟后才能開啟B和CWDC閥。,6 鍋爐運行控制-分離器液位控制,6.6.3 暖泵水排放閥的控制 在干態(tài)運行時開啟，用來控制貯水箱液位，將多余的暖泵水排放到二級減溫水管路，防止貯水箱水位上升。 濕態(tài)運行時該閥關(guān)閉。,6 鍋爐運行控制-分離器液位控制,6.6.4 過冷水的控制 在濕態(tài)運行期間，通過該閥維持13% BMCR的過冷水量以冷卻分離器疏水，保證循環(huán)泵入口的過冷度低于設(shè)定值。 干態(tài)運行時該閥關(guān)閉，但通過該閥門

23、的旁路截流孔板仍可保持暖管。,6 鍋爐運行控制燃料控制,6.7.1 總?cè)剂狭靠刂?總?cè)剂狭恐噶钍歉鶕?jù)不同的啟動方式所要求的鍋爐輸入指令產(chǎn)生的。 為對煤的熱值變化進行補償。 考慮了交叉限制功能：總給水流量不足時減少燃料量指令；總風(fēng)量不足時減少燃料量指令，以確保不平衡始終不超限。 再熱器保護功能：在再熱器無蒸汽流通時，有燃料指令高限值。,6 鍋爐運行控制燃料控制,6.7.2 水煤比指令 在濕態(tài)運行時，主汽壓力由燃料量控制（與汽包爐相同），因此通過調(diào)整水煤比來控制主汽壓力。 在干態(tài)運行時，調(diào)整水煤比控制汽水分離器入口蒸汽過熱度和主汽溫度。 在低負荷時，水冷壁管內(nèi)流量小，水煤比主要用于調(diào)整分離器入口過

24、熱度； 在高負荷時，水冷壁管內(nèi)流量大，水煤比主要用于調(diào)整主汽溫度。,6 鍋爐運行控制燃料控制,6.7.3 輕油控制 輕油流量指令是由總?cè)剂现噶顪p去總煤量得出的。 保持油壓穩(wěn)定，以避免燃燒惡化。,6 鍋爐運行控制燃料控制,6.7.4 給煤機控制 總給煤量指令由總?cè)剂现噶顪p去實際燃油流量得出 總煤量指令與實測的總煤量比較，經(jīng)給煤機主控分配給每臺給煤機。 燃料發(fā)熱值校正，小的燃煤熱值變化通過水煤比得到校正。熱值變化大時，在穩(wěn)定工況下，若水煤比偏離它的期望值，應(yīng)手動修正燃煤發(fā)熱值。 磨煤機啟動時，給煤機給煤量設(shè)定到制造廠或調(diào)試確定的值。,6 鍋爐運行控制磨煤機控制,6.8.1 磨煤機一次風(fēng)量控制 總一

25、次風(fēng)量由一次風(fēng)機控制 每臺磨的一次風(fēng)量根據(jù)煤量由熱一次風(fēng)擋板控制 維持每臺磨煤機適當(dāng)?shù)娘L(fēng)煤比。 一次風(fēng)量的測點在熱風(fēng)和冷風(fēng)混合點的下游，并經(jīng)過一次風(fēng)溫的補償。由于熱風(fēng)量比冷風(fēng)量大，所以采用熱風(fēng)擋板控制一次風(fēng)流量。,6 鍋爐運行控制燃料控制,6 鍋爐運行控制燃料控制,6.8.2 磨煤機出口溫度控制 采用冷風(fēng)擋板控制磨煤機出口溫度。 磨煤機出口風(fēng)溫根據(jù)媒的特性可以整定在7080。高揮發(fā)分煤磨出口風(fēng)溫可以低一些。 如果磨出口溫度高于設(shè)定值，則冷風(fēng)擋板開大，熱風(fēng)擋板將關(guān)小。,6 鍋爐運行控制燃料控制,6.8.3 磨煤機動態(tài)分離器轉(zhuǎn)速控制 動態(tài)分離器是通過葉片的旋轉(zhuǎn)，在離心力和碰撞的作用下實現(xiàn)對煤粉的分

26、離 動態(tài)分離器轉(zhuǎn)速根據(jù)給煤量進行控制，以得到燃燒所需合適的煤粉細度。,6 鍋爐運行控制送風(fēng)、爐膛負壓,6.9.1 送風(fēng)量控制 總風(fēng)量指令根據(jù)燃料量指令和鍋爐輸入加速指令相加而成，并用煙氣含氧量進行校正，以確保完全燃燒。總風(fēng)量指令與總?cè)剂狭恐噶罱徊嫦拗?，以防止?fàn)t膛中富燃料量的情況發(fā)生。 總風(fēng)量等于經(jīng)過溫度校正的空預(yù)器出口二次風(fēng)量減去熱風(fēng)再循環(huán)風(fēng)量加上6臺磨的一次風(fēng)量。 根據(jù)總風(fēng)量指令對送風(fēng)機動葉角度進行控制。,6 鍋爐運行控制送風(fēng)、爐膛負壓,6.9.2 爐膛負壓控制 爐膛負壓是通過調(diào)節(jié)兩臺引風(fēng)機動葉角度控制的。 如果出現(xiàn)爐膛壓力波動很大的工況，系統(tǒng)就會自動采取適當(dāng)?shù)某Y控制。若發(fā)生MFT，將通過

27、爐膛壓力控制高限限制回路使引風(fēng)機動葉指令減到最小位置，以防止由于爐膛風(fēng)量突然減少和失去燃料而可能導(dǎo)致爐膛內(nèi)爆。,6 鍋爐運行控制一次風(fēng)壓,6.10.1.一次風(fēng)壓控制 通過一次風(fēng)機入口擋板，調(diào)整空預(yù)器出口一次風(fēng)壓在設(shè)定值。設(shè)定值的選擇原則是下述兩個設(shè)定值的大值： 1.使所有磨煤機熱風(fēng)擋板的最大開度控制在80%的一次風(fēng)壓 2.給煤率最大的磨煤機所需的最小熱一次風(fēng)壓。 有喘振閉鎖功能避免一次風(fēng)機發(fā)生喘振，兩臺一次風(fēng)機停運時一次風(fēng)機入口擋板強制關(guān)閉。一臺一次風(fēng)機運行時，停運的一次風(fēng)機入口擋板將強制關(guān)閉。,6 鍋爐運行控制過?？諝庀禂?shù),6.11 過?？諝庀禂?shù) 過?？諝庀禂?shù)的調(diào)整應(yīng)考慮： NOx排放量在允

28、許范圍內(nèi) 未燃碳含量在允許范圍內(nèi) 對于BMCR和100ECR, 15 風(fēng)量總是要大于30BMCR。 最終設(shè)定值應(yīng)由試驗確定。,6 鍋爐運行控制NOx控制,6.12 NOx控制 1）AA風(fēng)、OFA風(fēng)擋板開度由負荷程序控制 2）在負荷降低時，維持AA風(fēng)擋板開度較大的開度，可抑制NOx的增加。 注意：AA風(fēng)擋板開度太大可能導(dǎo)致燃燒不穩(wěn)、未燃碳增加。因此應(yīng)由試驗確定適當(dāng)?shù)拈_度。,6 鍋爐運行控制風(fēng)箱擋板,6 鍋爐運行控制風(fēng)箱擋板,6.13.1 每個風(fēng)擋板的功能 (a) .煤燃燒器風(fēng)擋板 （濃相燃燒器CONC） 煤燃燒器停止運行： 擋板處于最小開度,(10%) 相鄰油燃燒器投入運行：擔(dān)當(dāng)油燃燒器輔助風(fēng)擋

29、板的作用。 煤燃燒器運行： 根據(jù)給煤量大小控制 兩臺送風(fēng)機全停（MFT）：打開 在熱備用方式期間（MFT）：關(guān)閉,6 鍋爐運行控制風(fēng)箱擋板,（b）煤燃燒器風(fēng)擋板（淡相燃燒器WEAK） 煤燃燒器停止運行：最小開度,(10%) 煤燃燒器運行：根據(jù)給煤量大小控制 兩臺送風(fēng)機全停（MFT）：打開 在熱備用方式期間（MFT）：關(guān)閉,6 鍋爐運行控制風(fēng)箱擋板,（c）油燃燒器風(fēng)擋板 油燃燒器停止運行：最小開度（10） 相鄰的煤燃燒器投入運行：如果上層和下層的煤燃燒器都運行：根據(jù)上、下層煤燃燒器的平均給煤量的大小控制。如果上、下層的煤粉燃燒器只有一個運行：根據(jù)運行的煤燃燒器的給煤量大小控制 油燃燒器運行：根據(jù)

30、燃油母管壓力大小控制 兩臺送風(fēng)機全停（MFT）：打開 在熱備用方式期間（MFT條件下）：關(guān)閉,6 鍋爐運行控制風(fēng)箱擋板,(d) 油輔助風(fēng)擋板(AUX1) 相鄰的油或煤燃燒器都停運： 鍋爐負荷30MCR：根據(jù)爐膛/風(fēng)箱差壓控制 鍋爐負荷30MCR：最小開度（10） 相鄰油或煤粉燃燒器運行： 1).如油燃燒器運行：根據(jù)燃油母管壓力大小函數(shù)控制 2).如煤燃燒器運行：上、下層的煤燃燒器都運行，根據(jù)上、下層煤燃燒器的平均給煤率的大小函數(shù)控制。如果上、下層的煤粉燃燒器只有一個運行：根據(jù)運行的煤燃燒器的給煤量大小函數(shù)控制 3).如果油、煤燃燒器都在運行：根據(jù)燃油母管壓力大小函數(shù)控制 兩臺送風(fēng)機全停（MFT

31、）：打開 在熱備用方式期間（MFT）：關(guān)閉,6 鍋爐運行控制風(fēng)箱擋板,（e ）F/DE/SC層輔助風(fēng)擋板(AUX2) 相鄰煤燃燒器停運： 鍋爐負荷30MCR ：根據(jù)爐膛/風(fēng)箱差壓控制 鍋爐負荷30MCR ：最小開度（10） 相鄰煤粉燃燒器投入運行：如果上層和下層的煤燃燒器都運行：根據(jù)上、下層煤燃燒器的平均給煤量的大小控制。如果上、下層的煤粉燃燒器只有一個運行：根據(jù)運行的煤燃燒器的給煤量大小控制 兩臺送風(fēng)機全停（MFT）：打開 在熱備用方式期間（在MFT條件下）：關(guān)閉,6 鍋爐運行控制風(fēng)箱擋板,（f）A層輔助風(fēng)擋板(AUX3) 最下層煤燃燒器停運： 鍋爐負荷30MCR：根據(jù)爐膛/風(fēng)箱差壓控制 鍋

32、爐負荷30MCR：最小開度(10%) 最下層煤燃燒器運行：根據(jù)下層煤粉燃燒器的給煤量大小控制。 兩臺送風(fēng)機全停（MFT）：打 開 在熱備用方式期間（在MFT條件下）：關(guān)閉,6 鍋爐運行控制風(fēng)箱擋板,（g）OFA擋板 根據(jù)鍋爐負荷大小控制 兩臺送風(fēng)機全停（MFT）：打開 在熱備用方式期間（MFT）：關(guān)閉,6 鍋爐運行控制風(fēng)箱擋板,（h）AA風(fēng)擋板 根據(jù)鍋爐負荷指令的大小控制 兩臺送風(fēng)機全停（MFT）：打開 在熱備用方式期間（MFT）：關(guān)閉（如果使用該方式） 左右側(cè)擋板可單獨控制,6 鍋爐運行控制風(fēng)箱擋板,（i）風(fēng)箱入口擋板 根據(jù)鍋爐負荷大小控制，但有最小開度限制(30%) 兩臺送風(fēng)機全停（MFT

33、）：打開 在熱備用方式期間（MFT）：關(guān)閉（如果使用該方式）,6 鍋爐運行控制燃燒器噴口角度,6.14 主燃燒器噴口擺角 調(diào)整主燃燒器擺角，以便使煙氣擋板開度落在2080可控范圍內(nèi)。 當(dāng)煙氣擋板調(diào)節(jié)手段用盡，左右汽溫偏差仍然較大時，可通過每個角的調(diào)整使之平衡。,6 鍋爐運行控制燃燒器噴口角度,6.15 AA風(fēng)擺角控制 根據(jù)鍋爐輸入對AA風(fēng)擺角進行開環(huán)控制 在A、B兩側(cè)蒸汽溫度差異時可調(diào)整擺角角度。,7.蒸汽吹灰,7.1蒸汽吹灰 吹灰蒸汽來自分隔屏過熱器出口，對于鍋爐本體受熱面吹灰蒸汽減壓到2.5MPa，對于空預(yù)器進一步減到1.3MPa，吹灰蒸汽必須過熱，通常維持在345以上 對于超超臨界鍋爐，

34、由于垂直水冷壁熱敏感性強，吹灰器運行不妥會造成較大的水冷壁溫度偏差。,7.蒸汽吹灰,7.2吹灰器的投運 長伸縮吹灰器應(yīng)成對的自下而上投運 爐膛吹灰器應(yīng)同層成對角線的自上而下投運 爐膛吹灰時注意監(jiān)視水冷壁壁溫的均勻性 吹灰器只能在下列負荷下投入運行 爐膛折焰角下的一對長伸縮吹灰器僅用于穩(wěn)定工況和燃用結(jié)焦性強的煤種。,8.鍋爐非正常運行,8.1鍋爐主燃料跳閘（MFT） 8.2鍋爐受熱面爆管事故 8. 3引風(fēng)機，送風(fēng)機或一次風(fēng)機故障 8. 4鍋爐給水泵故障 8. 5磨煤機故障 8. 6空氣預(yù)熱器故障 8. 7灰處理系統(tǒng)故障 8. 8鍋爐燃燒不穩(wěn)定 8. 9空氣預(yù)熱器著火,8.鍋爐非正常運行,8.10

35、爐膛水冷壁壁溫高 爐膛水冷壁壁溫高有普遍偏高和個別管子壁溫高兩種，水冷壁壁溫高的原因有以下幾種： 1.鍋爐輸入熱負荷偏高或水冷壁通流量減少，造成水煤比失調(diào)，汽水分離器入口過熱度升高。 2.燃燒器區(qū)域供風(fēng)偏多或燃燒器下擺，造成火焰中心下移，下爐膛吸熱量偏大。 3.爐膛結(jié)焦不均勻或各個角燃燒器熱負荷不均勻，造成火焰中心偏斜或氣流沖刷水冷壁，致使水冷壁局部熱負荷過高。 4.水冷壁管節(jié)流件孔徑選擇不合適或有雜質(zhì)造成局部堵塞。,8.鍋爐非正常運行,8.11 過熱器、再熱器兩側(cè)汽溫偏差大 1.兩側(cè)汽溫偏差產(chǎn)生的原因: a.切向燃燒是產(chǎn)生主汽溫度偏差的主要原因 b.磨煤機出口一次風(fēng)管風(fēng)粉分配不均勻 c.爐膛

36、各角的風(fēng)箱入口風(fēng)門擋板、AA風(fēng)擋板開度偏差大，供風(fēng)不均 d.煤粉燃燒器和AA風(fēng)噴嘴擺角不平衡 e. A、B兩側(cè)送、引風(fēng)機出力不平衡 f. 對流受熱面沾污不均勻,8.鍋爐非正常運行,2消除兩側(cè)汽溫偏差的措施 a)主汽溫度偏差： 主要通過三級噴水調(diào)節(jié)， 也可通過主燃燒器擺角，AA風(fēng)噴嘴的水平擺角來調(diào)節(jié)。 b)再熱汽溫偏差，也可通過主燃燒器擺角和AA風(fēng)噴嘴的水平擺角來調(diào)節(jié)。如果還不解決問題，最后通過再熱器噴水調(diào)整。,8.鍋爐非正常運行,b) 再熱汽溫偏差 首先通過左右側(cè)再熱器煙氣擋板開度調(diào)整,若上述擋板調(diào)整未解決偏差，可調(diào)整燃燒器擺角：,若上述兩項還不能解決，可采用調(diào)節(jié)AA風(fēng)噴口擺角方式：,若再熱器

37、汽溫經(jīng)調(diào)整高于額定汽溫8，則高的那一側(cè)可用噴水調(diào)節(jié)。,8.鍋爐非正常運行,8.12飛灰含碳量高 1.風(fēng)箱和爐膛壓差過小，燃燒空氣供應(yīng)不足 2.一次風(fēng)的風(fēng)煤比不正確 3.各燃燒器之間煤粉分配不均 4.AA風(fēng)風(fēng)量偏大，燃燒器區(qū)域還原氣氛太濃 5.煤質(zhì)惡化 6.煤粉顆粒粗,8.鍋爐非正常運行,8.13 NOx排放量高的原因 1.總風(fēng)量供給偏大，氧量控制偏高 2.一次風(fēng)的風(fēng)煤比不正確 3.爐膛粘污嚴(yán)重 4.AA風(fēng)風(fēng)量偏小，未發(fā)揮分級送風(fēng)降低NOx的功能 5.煤質(zhì)惡化,9.停爐保護,10.燃燒調(diào)整,燃燒調(diào)整的目的： 通過在各種組合工況下鍋爐靜態(tài)運行特性和燃燒工況的分析，尋求安全、經(jīng)濟的優(yōu)化運行工況,10.燃燒調(diào)整,10.1燃燒調(diào)整試驗應(yīng)具備的條件 所有檢測儀表和控制裝置，如調(diào)節(jié)閥和擋板等， i. CRT上的控制信號，就地指示器和實際位置應(yīng)該保持一致。對于燃燒器二次風(fēng)門，二次風(fēng)箱入口擋板和噴嘴角度應(yīng)檢查其在0100位置的變化。 ii.在停爐期間檢查煙氣擋板的實際狀態(tài)。 每臺磨煤機出口的一次風(fēng)管風(fēng)速應(yīng)該調(diào)平。 最上層AA風(fēng)上擺20，以免與下部噴嘴發(fā)生碰撞。 必須準(zhǔn)備好足夠的設(shè)計煤種用于試驗， 試驗前完成吹灰操作，以保證試驗是在受熱面最優(yōu)狀態(tài)下進行。 煤粉細度應(yīng)滿足設(shè)計要求，如：200目通過量：大于75； 100目剩余量：低于2,10.燃燒