1、模板計算實例1、工程概況柱網(wǎng)尺寸6mix 9m,柱截面尺寸600m儲600mm縱向梁截面尺寸300mr 600mm橫向梁截面尺寸600mrH 800mm無次梁，板厚150 mni層高12nl支架高寬比小于3（采用泵送混凝土。）2、工程參數(shù)（技術(shù)參數(shù)）梁與支架參數(shù)梁截卸寬度0.24m梁截面高度0.4m支架高度2.9m樓板厚度120m立桿梁跨度方向間距l(xiāng)a1m鋼管類型（）48X3.0m梁兩側(cè)與梁底立桿梁兩側(cè)立桿間距1m,梁下增加2根立桿水平桿最大步距1.0m頂步步距0.8立桿伸出水平桿長度 a0.4m面板18mm厚木膠行板梁底向板木楞100X 100mm 方木，2 根梁側(cè)次楞50x 80mm 方木

2、，間距 150mm梁側(cè)主楞方木 60mm x 90mm,間距 300mm穿梁螺栓穿梁螺栓直徑 14mm,間距：300mm x 300mm何秋參絨；永久 何載新澆碎自重 面板次楞自重324kN/m_ _20.3kN/m鋼筋自重 支架自重31.5kN/m0.127kN/m可艾何載施工人員及設備荷 載21kN/m（根據(jù)不同情況定）傾倒碎對梁側(cè)模板荷 載2kN/m2振搗碎對梁底模板 何載2kN/ m2振搗碎對梁側(cè)模板荷 載4kN/ m2精選3計算3.1 梁側(cè)模板計算圖3.1梁側(cè)模板受力簡圖3.1.1 梁側(cè)模板荷載標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側(cè)壓力標準值，依據(jù)建筑施工模板安全 技術(shù)規(guī)范，按下列公

3、式計算，取其中的較小值：F 0.22 . 1 2 V 4.1.1-1F cH4.1.1-2式中：丫 c-混凝土的重力密度，取24kN/m3;t 0 -新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，取初凝時間為5.7小時。T:混凝土的入模溫度，經(jīng)現(xiàn)場測試，為 20C;V -混凝土的澆筑速度，取11m/h;H -混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.8m;(3 1-外加劑影響修正系數(shù)，取1.2;(3 2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.15。F 0.22 ct0 1 2V =0.22 X24X 5.7 x 1.2 x 1.15 x 3.32=138.13 kN/m 2cH =24

4、X0.8=19.2 kN/m c根據(jù)以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值取較小值 19.2kN/m2。3.1.2梁側(cè)面板強度驗算面板采用木膠合板，厚度為18mm驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計 算寬度取1000mm （次楞平行于梁方向）面板的截面抵抗矩 W=1000X 18X 18/6=54000mmi(W= 650X 18X 18/6= 35100mrm;)(次楞垂直于梁方向)截面慣性矩 1= 1000 X 18X 18X 18/12=486000 mm!,_ 4、(I= 650 x 18X 18X 18/12= 315900mm；)1、面板按三跨連續(xù)板計算，其計算跨度取支承面

5、板的次楞間距,L=0.15m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值Gk=19.2kN/m2,振搗硅對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標準值 Q2K=4kN/mo（規(guī)范：2振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值（Q2k） （J 一）對水平面模板可采用2 kN/m2,對垂直面模板可采用4 kN/m2）荷載基本組合1）由可變荷載效應控制的組合nSgGikrQ1Q1k（4.3.12）i 1 nnSrGGik 0.9QiQik（4.3.13）i 1i 1式中g(shù)永久荷載分項系數(shù)，應按表 4.2.3采用;C 第i個可變荷載的分項系數(shù)，其中1為可變荷載Q1的分項系數(shù)，應按表 4.2.3采用；nGik 按永久荷載標準值 G k計

6、算的荷載效應值； i 1SQik按可變荷載標準值 Qik計算的荷載效應值，其中SQik為諸可變荷載效應中起控制作用者；n參與組合的可變荷載數(shù)。 由永久荷載效應控制的組合：nS rG SGkQi ciSQik(4.3.1 4)i 1式中ci可變荷載 Qi的組合值系數(shù)，應按現(xiàn)行國家標準建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009)中各章的規(guī)定采用；模板中規(guī)定的各可變荷載組合值系數(shù)為0.7。(對本工程而言)式中：ro結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，其值按 0.9采用；G永久荷載分項系數(shù)Gk新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值Q 活荷載分項系數(shù)；Qk振搗硅對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標準值均布線荷載設計值為：q1=0 X(% Ok+ qQk)

7、x1=0.9 *1.2 19.2+1.4 4)X1=25.776KN/m2)由永久荷載效應控制的組合：nS rGSGkrQi ci SQik( 4.3.1 4)i 1式中ci可變荷載 Qi的組合值系數(shù)，應按現(xiàn)行國家標準 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009)中各章的規(guī)定采用；模板中規(guī)定的各可變荷載組合值系數(shù)為0.7。%對由永久荷載效應控制的組合，應取1.35。)式中：ro結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，其值按 0.9采用；rG永久荷載分項系數(shù)G4k新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值Q活荷載分項系數(shù)；Qk-振搗碎對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標準值均布線荷載設計值為：q2=rX(rG Q + q XXQk) M=0.9 *1.3

8、5 19.2+1.4 07 4) M=26.856KN/m取較大值q=26.856KN/m作為設計依據(jù)。3、強度驗算maxWmfm(5.2.1 2)式中Mmax最不利彎矩設計值，取均布荷載與集中荷載分別作用時計算結(jié)果的大值Wm木板毛截面抵抗矩；(矩形截面抵抗矩Wm=bh2/6)fm 木材抗彎強度設計值，按本規(guī)范附錄B表B.3.1 3、B.3.1 -4和B.3.1 5的規(guī)定采用。施工荷載為均布線荷載：三跨連續(xù)板在均布作用下M max = 0.1q ll 2一 .22Mmax=0.1qil =0.1 x 26.856 X0.15 =0.06KN m(M max=0.1qil 2=0.1 X 26.

9、856 X 0.3 2=0.24KN m)面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2;Max0.06X1062 er =1.11N/mm f=12.5N/mmW54000面板強度滿足要求！ (0.06 X 106/35100=1.7N/mm2 f=12.5N/mm 2)4、撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效 應的線荷載計算如下：q = 1 x 19.2=19.2KN/m;面板最大容許撓度值：150/400=0.38mm ;（規(guī)范：4.4.1 當驗算模板及其支架的剛度時，其最大變形值不得超過下列容許值：1. 對結(jié)構(gòu)表面外露的模板，為模板構(gòu)件計算跨度的1/400;2

10、. 對結(jié)構(gòu)表面隱蔽的模板，為模板構(gòu)件計算跨度的1/250;3. 支架的壓縮變形或彈性撓度，為相應的結(jié)構(gòu)計算跨度的1/1000。）v=0.677 qgl4/100E Ix v （三跨連續(xù)板在均布荷載作用下）式中：V撓度計算值;qg恒荷載均布線荷載標準值;面板計算跨度;容許撓度。木和膠合板面板應按本規(guī)范第4.4.1條采用。面板彈性模量：E = 4500N/mm 2;_ _40.677ql=100EI 40.677 X 19.200X 150=0.03mm =0.1ql 2=0.1 X 4.028 X 0.3 2=0.036kN -m （建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊）最大支座力：1.1ql=1.1 X 4.

11、028 X0.3=1.33kN（建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊）次楞抗彎強度設計值f =17N/mrH次楞抗彎強度按下式計算：MU0.036 X 1062= = =0.675N/mm2 17N/mm2W53333滿足要求！3.3.2 抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值 Vi=0.6qil=0.6 X 4.028 X0.3=0.725KN （建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊）木材抗剪強度設計值fv=4.8N/mm2;抗剪強度按下式計算： 3 3V3X 0.725 X10r = = = 0.272N/mm2 fv=4.8N/mm2bh2X50X80次楞抗剪強度滿足要求！3.3.3 撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮

12、永久荷載標準值，故其作用效 應的線荷載計算如下：（規(guī)范：驗算撓度采用荷載標準值）q = 19.2 X0.15=2.88KN/m;次楞最大容許撓度值=300/250=1.2mm| （規(guī)范4.4.1 L/250）次楞彈性模量：E = 10000N/mm 2;撓度按下式計算：0.677ql 40.677 X 2.88 X 3004y = = 0.007mm 1.2mm100EI100X10000X2133333滿足要求！3.3梁側(cè)模板主楞驗算主楞采用方木60mm（ 90mm間距：0.3m。截面抵抗矩 W =60X 90X 90/6=81000 mrh截面慣性矩 I =60 X90X 90X 90/1

13、2=3645000mm；3.3.1 強度驗算1、內(nèi)力計算主楞承受次楞傳遞的集中荷載 P=1.33kN,按集中荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間距，L=0.3m。（前面計算的次梁）最大支座力： 1.1ql=1.1 X 4.028 x 0.3=1.33kN（建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊）1.33.33.33.33.33.33* P/ 400O0300300300-7-7圖3.3.1主楞計算簡圖（kN）M=l中系數(shù)x pl（建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊）M=0.175 X 1.33 X 0.3=0.070M=0.100 X 1.33 x 0.3=0.040支座彎矩 M=-0.150X 1.33 X0.

14、3=-0.060主楞彎矩圖（kN.m）V= 表中系數(shù)x p（建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊）V=0.350 X 1.33=0.466上=-0.650 X 1.33=-0.865M=0.500 X 1.33=0.665M=-0.500 X 1.33=-0.665M=0.650 X 1.33=0.865V6=-0.350 X 1.33=0.4660.860.860.670.670.470.47-0.47-0.47-0.67-0.67-0.86-0.86主楞剪力圖（KN2、強度驗算最大彎矩MU=0.070kN m主楞抗彎強度設計值f =17N/mrK強按下式計算：Max0.070 X 106g = = = 0

15、.864N/mn2 17N/mm2W81000滿足要求！3.3.2 抗剪強度驗算主楞最大剪力設計值Vmax=0.865 KN木材抗剪強度設計值fv=4.8N/mm2;抗剪強度按下式計算：VS。Ibfv(5.2.2 7)式中:V計算截面沿腹板平面作用的剪力設計值；&計算剪力應力處以上毛截面對中和軸的面積矩;毛截面慣性矩；b構(gòu)件的截面寬度；fv木材順紋抗剪強度設計值。查本規(guī)范表B.3.1 3、表 B.3.1 4 和表 B.3.1 5;）對于矩形截面構(gòu)件可簡化成下面的計算公式3V3X 0.865 X 1032= = =0.240N/mm2 fv=4.8N/mm2bh2X60X90主楞抗剪強度滿足要求

16、！3.3.3撓度驗算1荷載計算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，具作用效應 下次楞傳遞的集中荷載P=0.950kN.（次梁傳來的q = 19.2 X0.15=2.88KN/m;次梁的最大支座力：1.1 ql=1.1 X2.88 X0.3=0.950kN（建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊）2、計算參數(shù)主楞彈性模量：E = 10000N/mm 2。主楞最大容許撓度值：300/250=1.2mm截面慣性矩 I=60 x 90X 90X 90/12=36450003、撓度驗算y =標準系數(shù)x pl 3/100EI（建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊）3y =1.146X950X300/100 x 10000X

17、3645000=0.008經(jīng)計算主楞最大撓度Vnax=0.008mm N =abE=2.45kN。滿足要求！3.5 梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為18mm取梁底橫向水平桿間距1出乍為計算 單元。面板的截面抵抗矩 W=100X 1.8 X 1.8/6=54 cm3;截面慣性矩= 100X 1.8 X 1.8 X1.8/12=48.6 cm4;模板及其支架自重標準值G1k =0.3 kN/m 2新澆筑混凝土自重標準值 G2k=24kN/mX 0.8m=19.2kN/ m2鋼筋自重標準值 G3k =1.5 kN/m 2x 0.8m=1.2 kN/m2振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值Q2k =2

18、 kN/m2（規(guī)范：4.1.1 恒荷載標準值應符合下列規(guī)定：1 .模板及其支架自重標準值（ G1k）應根據(jù)模板設計圖紙計算確定。肋形或無梁樓板模板自重標準值應按表4.1.1采用。表4.1.1樓板模板自重標準值（kN/m2）模板構(gòu)件的名稱木模板定型組合鋼模板平板的模板及小梁0.300.50樓板模板（其中包括梁的模板）0.500.75樓板模板及其支架（樓層高度為4m以下）0.751.10注：除鋼、木外，其它材質(zhì)模板重量見附錄A中的附表Ao2 .新澆筑混凝土自重標準值（G2k）,對普通混凝土可采用24kN/m 3,其它混凝土可根據(jù)實際重力密度按本規(guī)范附表 A確定。3 .鋼筋自重標準值（G3k）應根據(jù)

19、工程設計圖確定。對一般梁板結(jié)構(gòu)每立方米鋼筋混凝土的鋼筋自重標準值：樓板可取1.1 kN;梁可取1.5 kN。4 .當采用內(nèi)部振搗器時，新澆筑的混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力標準值（G4k）,可按下列公 式計算，并取其中的較小值: 可變荷載標準值1施工人員及設備荷載標準值（ Q1k ） J（當計算模板和直接支承模板的小梁時，均布活荷載可取2.5 kN/m2,再用集中荷載2.5 kN進行驗算，比較兩者所得的彎矩值取其大值；當計算直接支承小梁的主梁時，均布活荷載標準值可取 1.5 kN/m 2;當計算支架立柱及其它支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時，均布活荷載標準值可取1.0 kN/m 2。）注： 對大型澆筑設備，如上料

20、平臺、混凝土輸送泵等按實際情況計算；若采用布料機上料 進行澆筑混凝土時，活荷載標準值取4 kN/m2。 混凝土堆積高度超過 100mmH上者按實際高度計算； 模板單塊寬度小于150mm4，集中荷載可分布于相鄰的兩塊板面上。2 振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值（Q2k）（對水平面模板可采用2 kN/m2,對垂直面模板可采用4 kN/m2 （作用范圍在新澆筑混凝土側(cè)壓力的有效壓頭高度之內(nèi)）。3傾倒混凝土時，對垂直面模板產(chǎn)生的水平荷載標準值（ Q3k）一（可按表4.1.2采用。）3.5.1強度驗算1、梁底次（主）楞為2根，面板按簡支板計算，其計算跨度取梁底次楞間距，L=0.6m。2、荷載計算【4.3.2

21、參與計算模板及其支架荷載效應組合的各項荷載的標準值組合應符合表4.3.2的規(guī)定。表4.3.2模板及其支架荷載效應組合的各項荷載項目參與組合的荷載類別計算承載能力驗算撓度1平板和薄殼的模板及支架G1kG2kG3kQ1kG1kG2k G3k2梁和拱模板的底板及支架GkG2k G3k Q2kGkG2k G3k3梁、拱、柱（邊長不大于 300mm）、墻（厚度小大于 100mm）的側(cè)面模板G4k Q2kG4k4大體積結(jié)構(gòu)、柱（邊長大 于300mm）、墻（厚度大于 100mm）的側(cè)面模板G4kQ3kG4k注：驗算撓度應采用荷載 標準值；計算承載能力應采用荷載 設計值?！孔饔糜诹旱啄０宓木季€荷載設計值為：

22、qi=0.9 X 1.2 x ( g2kx 0.8+ g3k x 0.8+ Gik )+1.4 x q?x 1=0.9 x 1.2 X(24 X0.8+1.5 X0.8+0.3)+1.4 x 2 x 1=24.88kN/mq2=0.9 x 1.35 X( g2kx 0.8+G3kx 0.8+Gk)+1.4 X0.7 x Q?k X1=0.9 x 1.35 x (24 x 0.8+1.5 乂 0.8+0.3)+1.4 x 0.7 x 2 x 1 =26.91kN/m根據(jù)以上兩者比較應取q= 26.91kN/m作為設計依據(jù)q=26.91kN/m4dI1Jp01al600圖5.3.1-1 計算簡圖（

23、kN）-1.211圖5.3.1-2 彎矩圖(kN.m)N1=26.9lX0.6/2=8.073kN ;N2=26.9lX0.6/2=8.073kN ;最大彎矩 Mmax = ql 2/8=26.91 x 0.6 x 0.6/8=1.211kN.m梁底模板抗彎強度設計值f (N/mm 2) =12.5 N/mm 2;面板的截面抵抗矩 W=1000X 18X 18/6=54000mmi梁底模板的彎曲應力按下式計算：Max1.211 X 1066= = = 22.426N/mm 12.5N/mm23W54 X 10不滿足要求！建議增大梁底面板厚度或增加梁底支撐次楞的數(shù)量3.5.2撓度驗算撓度應按下列

24、公式進行驗算:5qgL4v 384EI x(521 4)式中 qg恒荷載均布線荷載標準值;E彈性模量;Ix截面慣性矩；L面板計算跨度；v容許撓度。鋼*II板應按本規(guī)范表4.4.2采用；木和膠合板面板應按本規(guī)范第4.4.1條采用。)驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 1 X ( G2kx 0.8+G3kx 0.8+G住)=1X (24X 0.8 + 1.5 X 0.8 +0.3)=20.70kN/m;出%1.q=20.70kN/m44，00600日面板彈性模量：E = 4500N/mm 2;(面板采用木膠合板，厚度為18mm驗算跨中最不利抗彎強

25、度和撓度。計算寬度取1000mm )截面慣性矩 I= 1000X 18X 18X 18/12=486000 m而5qgL4 v v384EI xVmax =5 X 20.70 X 0.6 X 0.6 乂 0.6 乂 0.6/384 乂 4500X 486000=5X 20.70 x 600X 600X 600X600/384 X4500X486000=134136/8398=15.972mm梁底模板的最大容許撓度值：600/400 =1.5 mm ;最大變形 Vmax = 15.972mm 1.5mm不滿足要求！建議增大梁底模板厚度或增加梁底支撐次楞的數(shù)量！梁底模板次楞驗算。3.6 梁底模板次

26、（主）楞驗算3.6.1 強度驗算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度100mm高度100mm次楞的截面慣性矩I和截面抵抗矩M別J為：W=10 10X 10/6= 166.667cm 3;_ 4I=10 x 10X 10X 10/12= 833.333cm最大彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和，取受力最大的次楞，按照三跨連續(xù)梁進行計算，其計算跨度取次楞下橫向水平桿的間距，L=1mq=8.073KN/mf1rt1fy100010001000J了次楞計算簡圖荷載設計值 q = 8.073/1= 8.073kN/m; （8.073為模板傳來的支座反力，1為次梁的跨距）最大彎距 M ma

27、x =0.1ql 2= 0.1 x 8.073 X12= 0.807 kN.m ;（建筑結(jié)構(gòu) 靜力計算手冊）次楞抗彎強度設計值f=17N/mm 2;抗彎強度按下式計算：Mmax0.807 X 10622（T = = =4.842N/mnm 17N/mm2W 166.667 X 103次楞抗彎強度滿足要求！3.6.2 抗剪強度驗算V=0.6ql=0.6 X 8.073 X 1=4.844KN （建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊）木材抗剪強度設計值fv=4.8N/mm2;抗剪強度按下式計算：3V3X4.844 乂 103t = = = 0.73N/mm2 fv=4.8N/mm 22bh2X 100X 100次

28、楞抗剪強度滿足要求3.6.3 撓度驗算次楞最大容許撓度值：1/250 =1000/250 =4 mm ;驗算撓度時不考慮可變荷載值，只考慮永久荷載標準值：q產(chǎn)G2k X 0.8+ G3k x 0.8+ G1k x 1=24x0.8+1.5 X0.8+0.3 xi=20.7kN/mN1=20.7X0.6/2=6.21kN ;q =6.210/1= 6.21N/mm ;次楞彈性模量：E = 10000N/mm2;撓度按下式計算：0.677q1 40.677 X6.21 X 10004y = =0.505mm 4mm _4100EI100X 10000X 833.333 乂 10次楞撓度滿足要求！3

29、.7 梁底橫向水平桿驗算（假設）（本例無橫桿）3.7.1 內(nèi)力計算橫向水平桿按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取梁底面板下次楞傳遞力。8.078.074r4rcTD400200400A44計算簡圖（kN）4.904.903.173.170.000.00-3.17-3.17-4.90-4.90剪力圖（kN）計算方法：一用三彎矩方程式(建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊 P241 )二用彎矩分配法(建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊 P228 )計算方法一：三彎矩方程由表3-5查K1=2(L1+L2)=2(0.4+0.2)=1.2K2=2(L2+L3)=2(0.2+0.4)=1.2K3=K1X K2-L 義 L=1.

30、2 義 1.2-0.2 義 0.2=1.44-0.04=1.40A1=K2/K3=1.2/1.4=0.857A2=L2/K3=0.2/1.4=0.142A1=K1/K3=1.2/1.4=0.857由表1-9公式求得(建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊P115 )Ai1=Bi1=1/16pL 義 L=1/16 義 8.07 義 0.4 義 0.4=0.0807Ai2=Bi2=1/16pL 乂 L=1/16 乂 0X 0.4 乂 0.4=0N1=6(Bi1= Ai2 )=6 x 0.0807=0.4842 (注：Ail Bi1 Ai2 Bi2 Ai3 Bi3N2=0.4841IM1= -A1 義 N1+ A2X

31、 N2=-0.857 X 0.4842+0.142 X 0.4842=-0.414+0.0687=0.3453 kN.m ;最大彎矩 Mma)=1/4PL-1/2M1=1/4 X8.07 X0.4-1/2 X 0.3453=0.807-0.173=0.634kN.m；經(jīng)計算，從左到右各支座力分別為：N金中系數(shù)X pL(建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊)N1=M/0.2=0.634/0.2=3.172kN;N2=4.901kN;N3=4.901kN;N4=3.172kN;最大彎矩 Mma尸0.634kN.m；3.7.2強度驗算支撐鋼管的抗彎強度設計值 用（N/mm 2） = 205N/mm2;支撐鋼管的彎曲

32、應力按下式計算：Mnax0.634 X 106=141.203N/mm 205N/mm2一 - CT =3W4.49 X103滿足要求！3.7.3撓度驗算荷載只考慮永久荷載P=6.21 kN彈性模量:E =2.6 X 1000000N/mr2n截面慣性矩I=10.78 X 10000計算可采用圖乘法（建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊P104）最大變形Vma=0.329mm支撐鋼管的最大容許撓度值：1/150 =400/150 = 2.7mm 或10mm最大變形 Vmax = 0.329mm 2.7mm滿足要求！3.8梁底縱向水平桿驗算橫向鋼管作用在縱向鋼管的集中荷載P=4.901kN。4.904.904.

33、904.9011/上00UD1000100010004計算簡圖（kN）縱向水平桿只起構(gòu)造作用，不需要計算。3.9 扣件抗滑移驗算（水平桿傳給立桿荷載設計值R=0KN,由于采用頂托，不需要進行扣件抗滑移的計算。）扣件連接方式采用雙扣件，扣件抗滑承載力設計值：Rc=12kN水平桿通過扣件傳給立桿的最大荷載設計值：R=4.901kNR Rc,扣件抗滑承載力滿足要求 ！3.10 立桿穩(wěn)定性驗算3.10.1 風荷載計算1、基本條件因在室外露天支模，故需要考慮風荷載?；撅L壓按遼寧10年一遇風壓值采用， 29 o=0.4kN/m。模板支架計算高度H=i2m按地面粗糙度 聯(lián) 田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘 陵以及房屋

34、比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū)。2、風壓高度變化系數(shù)w z=1.14。(按現(xiàn)行國家標準建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范)3、計算風荷載體形系數(shù)：將模板支架視為桁架，按現(xiàn)行國家標準建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范表7.3.1第32項和36項的規(guī)定計算。模板支架的擋風系數(shù) =1.2XA/(l aXh)=1.2 X 0.143/(1 X 1.5)=0.114(宜可按建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范附錄糜A.0.5采 用)式中 An =(l a+h+0.325l ah)d=0.143m2An 一步一跨內(nèi)鋼管的總擋風面積。l a 立桿間距， 1mh 步距， 1.5md 鋼管外徑，0.048m系數(shù) 1.2 節(jié)點面積增大系數(shù)。系數(shù) 0.325

35、模板支架立面每平米內(nèi)剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數(shù)：st = 1.2 =1.2X0.114=0.14無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)：淮=pt X 1- T n/1-4式中：口-無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)刀-風荷載地形地貌修正系數(shù)。n-支撐架相連立桿排數(shù)。四固 xi-yf/l-刀=0.14 X （ 1-0.95 10） / （1-0.95 ）=1.124、風荷載標準值一 一20=0.4kN/m3 k=9出30 （建筑施工扣件式腳手架安全技術(shù)規(guī)范-公式4.25） 式中：w-風壓高度變化系數(shù)出-無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)3 0基本風壓值（按遼寧10年一遇風壓值采用，33 k=序出 3

36、0=1.14X1.12X0.42=0.511kN/m25、風荷載產(chǎn)生的彎矩標準值1）由風荷載產(chǎn)生的立桿段彎矩標準值 M,按下式計算2MwLklah(5.2.515)10式中：Wk（3 k）風荷載標準值，按本規(guī)范第4.1.3條規(guī)定計算;縱橫水平拉桿的計算步距;la立柱迎風面的間距;lb與迎風面垂直方向的立柱間距OM=0.9 x 1.4 x 0.511 X1X1.5 2/10=0.14482）由風荷載產(chǎn)生的彎矩設計值：MW=0.9 X0.9 X 1.4X0.511 X 1X1.52/10=0.130kN m（第一個0.9-風荷載組合系數(shù)）（規(guī)范：3.扣件式鋼管立柱計算1 ）用對接扣件連接的鋼管立柱應按單桿軸心受壓構(gòu)件計算，其計算應符合本規(guī)范公式5.2.510,公式中計算長度采用縱橫向水平拉桿的最大步距，最大步距不得大于1.8m,步距相同時應采用底層步距；2 ）室外露天支模組合風荷載時，立柱計算應符合下式要求：(5.2.5 13)Nw MwA W其中nNw 1.2 NGiki 1n0.9 1.4 NQiki 1(5.2.5 14)(5.2.5 15)N Qik各活荷載標準值對立桿產(chǎn)生的軸向力之和，另加M