1、一一. .樓蓋結(jié)構(gòu)平面布置原則樓蓋結(jié)構(gòu)平面布置原則 梁格布置力求規(guī)則，梁系連續(xù)貫通。梁格布置力求規(guī)則，梁系連續(xù)貫通。 合理確定構(gòu)件跨度合理確定構(gòu)件跨度 樓面上有隔墻或大型設(shè)備及其他較大的集中樓面上有隔墻或大型設(shè)備及其他較大的集中荷載時(shí)，宜在其下設(shè)梁。荷載時(shí)，宜在其下設(shè)梁。單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)主梁主梁 5 8m次梁次梁 4 6m板板 1.7 2.5m均需要滿足模數(shù)要求。均需要滿足模數(shù)要求。 常用常用平面平面布置布置方案方案二、二、 常用單向板肋梁樓蓋結(jié)構(gòu)常用單向板肋梁樓蓋結(jié)構(gòu)平面布置方案平面布置方案主梁橫向布置，主梁橫向布置， 次梁縱向布置方案。次梁縱向布置方案。主梁縱向布置，主

2、梁縱向布置， 次梁橫向布置方案。次梁橫向布置方案。只布置次梁，只布置次梁， 不設(shè)主梁方案。不設(shè)主梁方案。主梁橫向布置，次梁縱向布置方案主梁橫向布置，次梁縱向布置方案v優(yōu)點(diǎn)：優(yōu)點(diǎn)：抵抗水平荷載的側(cè)向剛度較大，主、次梁和柱抵抗水平荷載的側(cè)向剛度較大，主、次梁和柱可構(gòu)成剛性體系，因而房屋整體剛度好。此外，由于可構(gòu)成剛性體系，因而房屋整體剛度好。此外，由于主梁與外墻面垂直，可開較大的窗口，對(duì)采光有利。主梁與外墻面垂直，可開較大的窗口，對(duì)采光有利。主梁縱向布置，次梁橫向布置方案主梁縱向布置，次梁橫向布置方案v 優(yōu)點(diǎn)：優(yōu)點(diǎn)：適用于橫向柱距大于縱向柱距較多，或者有集中通適用于橫向柱距大于縱向柱距較多，或者有

3、集中通風(fēng)要求的情況，因主梁沿縱向布置，減小了構(gòu)件截面高度，風(fēng)要求的情況，因主梁沿縱向布置，減小了構(gòu)件截面高度，增加室內(nèi)凈高。但房屋橫向剛度差，且限制窗洞高度。增加室內(nèi)凈高。但房屋橫向剛度差，且限制窗洞高度。只布置次梁，不設(shè)主梁方案。只布置次梁，不設(shè)主梁方案。v優(yōu)點(diǎn)：優(yōu)點(diǎn)：適用于有中間走廊的房屋，適用于有中間走廊的房屋， 常利用中間縱墻承重。常利用中間縱墻承重。(2) 次梁的支座次梁的支座-主梁主梁(1) 板的支座板的支座-次梁次梁(3) 主梁的支座主梁的支座-柱子（墻）柱子（墻）次梁次梁主梁主梁柱柱(一一) 荷載的計(jì)算模型和計(jì)算簡(jiǎn)圖荷載的計(jì)算模型和計(jì)算簡(jiǎn)圖單向板肋梁樓蓋平面布置圖單向板肋梁樓蓋

4、平面布置圖確定荷載的計(jì)算簡(jiǎn)圖需解決的問題確定荷載的計(jì)算簡(jiǎn)圖需解決的問題(1) 支座的簡(jiǎn)化支座的簡(jiǎn)化(2) 計(jì)算跨度與跨數(shù)計(jì)算跨度與跨數(shù)(3) 計(jì)算荷載（從屬面積）計(jì)算荷載（從屬面積）(1)支座的簡(jiǎn)化：支座的簡(jiǎn)化： 單向板肋梁樓蓋的單向板肋梁樓蓋的板和次梁板和次梁，不管其支承，不管其支承是砌體還是現(xiàn)澆的鋼筋混凝土梁，均可認(rèn)為是砌體還是現(xiàn)澆的鋼筋混凝土梁，均可認(rèn)為次梁、板可以自由轉(zhuǎn)動(dòng)，沒有豎向位移，都次梁、板可以自由轉(zhuǎn)動(dòng)，沒有豎向位移，都簡(jiǎn)化為簡(jiǎn)化為鉸支鉸支的的連續(xù)梁連續(xù)梁來進(jìn)行計(jì)算。來進(jìn)行計(jì)算。 對(duì)于對(duì)于主梁主梁，當(dāng)它支承于當(dāng)它支承于磚柱磚柱上時(shí)，視上時(shí)，視為為鉸支鉸支；如果與鋼筋混凝土柱現(xiàn)澆在

5、一如果與鋼筋混凝土柱現(xiàn)澆在一起，當(dāng)梁的抗彎剛度與柱抗彎剛度之比大起，當(dāng)梁的抗彎剛度與柱抗彎剛度之比大于于5，將主梁視為鉸支于柱上的，將主梁視為鉸支于柱上的連續(xù)梁連續(xù)梁來計(jì)來計(jì)算，否則，按算，否則，按框架梁框架梁計(jì)算。計(jì)算。板板次梁次梁主梁主梁恒載恒載 g0活載活載 q恒載恒載 g 0gq 次梁為板的鉸鏈支座，但只有次梁為板的鉸鏈支座，但只有 g 時(shí)時(shí)0當(dāng)作用有活載當(dāng)作用有活載 q 時(shí)，則時(shí)，則0 0梁板現(xiàn)澆，次梁對(duì)板轉(zhuǎn)角有約束，梁板現(xiàn)澆，次梁對(duì)板轉(zhuǎn)角有約束， q=q / / 2g= g + q / / 2 折算荷載：加恒載減活載，但總荷載不變折算荷載：加恒載減活載，但總荷載不變折算荷載折算荷載

6、板板2qgg 2qq 次梁次梁4qgg 43qq (2)計(jì)算跨度與跨數(shù)計(jì)算跨度與跨數(shù)v指構(gòu)件在計(jì)算內(nèi)力時(shí)所采用的跨度；指構(gòu)件在計(jì)算內(nèi)力時(shí)所采用的跨度；v即計(jì)算簡(jiǎn)圖中支座反力間的距離；即計(jì)算簡(jiǎn)圖中支座反力間的距離；v與支承條件、支承長(zhǎng)度與支承條件、支承長(zhǎng)度a和構(gòu)件的抗彎剛和構(gòu)件的抗彎剛度等因素有關(guān)。度等因素有關(guān)。構(gòu)構(gòu)件件 支支 座座 條條 件件 計(jì)計(jì) 算算 跨跨 度度 l0 板板邊邊 跨跨l0 =ln1 + b / 2+h / 2 1.025ln1 +b / 2中中 間間 跨跨 l0 =ln+b梁梁邊邊 跨跨 l0 =ln1 + a / 2+b / 2 1.025 ln1 +b / 2中中 間間

7、 跨跨 l0 =ln+b按按彈性理論彈性理論方法計(jì)算梁、板內(nèi)力，其跨度計(jì)算見下表方法計(jì)算梁、板內(nèi)力，其跨度計(jì)算見下表anlbnlbh hanlbnlbh02l01l(2)計(jì)算跨度與跨數(shù)計(jì)算跨度與跨數(shù)構(gòu)構(gòu)件件 支支 座座 條條 件件 計(jì)計(jì) 算算 跨跨 度度 l0 板板邊邊 跨跨l0 =ln1 +h / 2中中 間間 跨跨l0 =ln梁梁邊邊 跨跨 l0 =ln1 + a / 2 1.025 ln1 中中 間間 跨跨l0 =ln按按塑性理論塑性理論方法計(jì)算梁、板內(nèi)力，其跨度計(jì)算見下表方法計(jì)算梁、板內(nèi)力，其跨度計(jì)算見下表當(dāng)跨差當(dāng)跨差10%時(shí)，仍按等跨考慮；時(shí)，仍按等跨考慮；當(dāng)?shù)瓤纾ɑ蚩绮町?dāng)?shù)瓤纾ɑ蚩?/p>

8、差5時(shí)，可近似時(shí)，可近似按按5跨考慮；配筋計(jì)算時(shí)除兩邊跨外中間各跨配筋相同?？缈紤]；配筋計(jì)算時(shí)除兩邊跨外中間各跨配筋相同。(3) 計(jì)算荷載（從屬面積）計(jì)算荷載（從屬面積）（1）板）板次梁次梁主梁主梁柱柱板荷載從屬面積圖板荷載從屬面積圖1m（2）次梁）次梁次梁次梁主梁主梁柱柱次梁荷載從屬面積圖次梁荷載從屬面積圖122ll（3）主梁）主梁次梁次梁主梁主梁柱柱主梁荷載從屬面積圖主梁荷載從屬面積圖(二二) 荷載最不利布置荷載最不利布置 分析與討論：分析與討論： 連續(xù)梁連續(xù)梁(板板)有恒載與活載共同作用。在梁有恒載與活載共同作用。在梁(板板)上，恒載永久且不變地作用著，而活載上，恒載永久且不變地作用著，

9、而活載時(shí)有時(shí)無且可大可小。時(shí)有時(shí)無且可大可小。欲使梁之截面內(nèi)力欲使梁之截面內(nèi)力為最大，活載應(yīng)布置在何處？為最大，活載應(yīng)布置在何處？ 活荷載不同布置時(shí)的內(nèi)力圖活荷載不同布置時(shí)的內(nèi)力圖12345q 在在 1 跨內(nèi)有活載跨內(nèi)有活載 q，則，則M1 和和VB為最大；為最大； 在在 1 跨跨中為正彎矩，相鄰跨跨中為負(fù)彎矩，隔跨跨中為正彎矩；跨跨中為正彎矩，相鄰跨跨中為負(fù)彎矩，隔跨跨中為正彎矩； 在在 1 跨支座跨支座B處為負(fù)彎矩，相鄰跨支座為正彎矩，隔跨支座為負(fù)彎矩。處為負(fù)彎矩，相鄰跨支座為正彎矩，隔跨支座為負(fù)彎矩。 活荷載不同布置時(shí)的內(nèi)力圖活荷載不同布置時(shí)的內(nèi)力圖 在在 2 跨內(nèi)有活載跨內(nèi)有活載 q，

10、則，則M2 和和VB、VC為最大；為最大； 在在 2 跨跨中為正彎矩，相鄰跨跨中為負(fù)彎矩，隔跨跨中為正彎矩；跨跨中為正彎矩，相鄰跨跨中為負(fù)彎矩，隔跨跨中為正彎矩； 在在 2 跨支座跨支座B、C處為負(fù)彎矩，相鄰跨支座為正彎矩，隔跨支座為負(fù)彎矩。處為負(fù)彎矩，相鄰跨支座為正彎矩，隔跨支座為負(fù)彎矩。12345qABCDEF12345q 活荷載不同布置時(shí)的內(nèi)力圖活荷載不同布置時(shí)的內(nèi)力圖 在在 3 跨內(nèi)有活載跨內(nèi)有活載 q，則，則M3 和和VC、VD為最大；為最大； 在在 3 跨跨中為正彎矩，相鄰跨跨中為負(fù)彎矩，隔跨跨中為正彎矩；跨跨中為正彎矩，相鄰跨跨中為負(fù)彎矩，隔跨跨中為正彎矩； 在在 3 跨支座跨支

11、座C、D處為負(fù)彎矩，相鄰跨支座為正彎矩，隔跨支座為負(fù)彎矩。處為負(fù)彎矩，相鄰跨支座為正彎矩，隔跨支座為負(fù)彎矩?；罨詈珊奢d載不不同同布布置置時(shí)時(shí)的的內(nèi)內(nèi)力力圖圖1活活荷荷載載的的不不利利布布置置確定截面最不利內(nèi)力時(shí)的活荷載確定截面最不利內(nèi)力時(shí)的活荷載布置原則布置原則如下：如下： 1)求某跨跨中截面最大正彎矩時(shí)，應(yīng)在本跨布置活求某跨跨中截面最大正彎矩時(shí)，應(yīng)在本跨布置活荷載，同時(shí)應(yīng)在兩側(cè)每隔一跨布置活荷載；荷載，同時(shí)應(yīng)在兩側(cè)每隔一跨布置活荷載； 2)求某支座截面最大負(fù)彎矩時(shí)，應(yīng)在該支座兩側(cè)的求某支座截面最大負(fù)彎矩時(shí)，應(yīng)在該支座兩側(cè)的鄰跨布置活荷載，同時(shí)兩側(cè)每隔一跨布置活荷載；鄰跨布置活荷載，同時(shí)兩側(cè)每

12、隔一跨布置活荷載； 3)求梁支座左側(cè)或右側(cè)最大剪力時(shí)，活荷載的布置求梁支座左側(cè)或右側(cè)最大剪力時(shí)，活荷載的布置同同2)； 4)求某跨跨內(nèi)最大負(fù)彎矩時(shí)，本跨不布置活荷載，求某跨跨內(nèi)最大負(fù)彎矩時(shí)，本跨不布置活荷載，而在其左右鄰跨布置，然后隔跨布置而在其左右鄰跨布置，然后隔跨布置;(三三) 內(nèi)力計(jì)算內(nèi)力計(jì)算明確活荷載不利布置后，可按明確活荷載不利布置后，可按結(jié)構(gòu)力學(xué)結(jié)構(gòu)力學(xué)中講述的方法求出彎矩和剪力。對(duì)于等跨中講述的方法求出彎矩和剪力。對(duì)于等跨連續(xù)梁，可由附表連續(xù)梁，可由附表3.1.13.1.4查出相應(yīng)的彎查出相應(yīng)的彎矩、剪力系數(shù)，利用下列公式計(jì)算跨內(nèi)或矩、剪力系數(shù)，利用下列公式計(jì)算跨內(nèi)或支座截面的最

13、大內(nèi)力。支座截面的最大內(nèi)力。 內(nèi)力計(jì)算內(nèi)力計(jì)算均布荷載作用下：均布荷載作用下：2qlM 表中系數(shù)表中系數(shù)qlV 表中系數(shù)表中系數(shù)集中荷載作用下：集中荷載作用下：PlM 表中系數(shù)表中系數(shù)PV 表表中中系系數(shù)數(shù) 梁的計(jì)算跨度梁的計(jì)算跨度l 集中恒載和活載集中恒載和活載P 均布恒載和活載均布恒載和活載q(四四) 內(nèi)力包絡(luò)圖內(nèi)力包絡(luò)圖 將同一結(jié)構(gòu)在各種荷載的最不利組合作用下的內(nèi)力圖將同一結(jié)構(gòu)在各種荷載的最不利組合作用下的內(nèi)力圖(彎矩圖或剪力圖彎矩圖或剪力圖)疊畫在同一張圖上，其外包線所形成的圖疊畫在同一張圖上，其外包線所形成的圖形稱為形稱為內(nèi)力包絡(luò)圖內(nèi)力包絡(luò)圖。它反映出各截面可能產(chǎn)生的最大內(nèi)力它反映出

14、各截面可能產(chǎn)生的最大內(nèi)力值，是設(shè)計(jì)時(shí)選擇截面和布置鋼筋的依據(jù)。值，是設(shè)計(jì)時(shí)選擇截面和布置鋼筋的依據(jù)。(五五) 支座彎矩和剪力設(shè)計(jì)值支座彎矩和剪力設(shè)計(jì)值 彎矩設(shè)計(jì)值：彎矩設(shè)計(jì)值： 20bVMMb 剪力設(shè)計(jì)值：剪力設(shè)計(jì)值： 2bqgVVb 均布荷載均布荷載 按彈性理論計(jì)算連續(xù)梁按彈性理論計(jì)算連續(xù)梁內(nèi)力時(shí)，中間跨的計(jì)算內(nèi)力時(shí)，中間跨的計(jì)算跨度取為支座中心線間跨度取為支座中心線間的距離，故所求得的支的距離，故所求得的支座彎矩和支座剪力都是座彎矩和支座剪力都是指支座中心線的。實(shí)際指支座中心線的。實(shí)際上，正截面受彎承載力上，正截面受彎承載力和斜截面承載力的和斜截面承載力的控制控制截面應(yīng)在支座邊緣截面應(yīng)在支

15、座邊緣，內(nèi)，內(nèi)力設(shè)計(jì)值應(yīng)以支座邊緣力設(shè)計(jì)值應(yīng)以支座邊緣截面為準(zhǔn)。截面為準(zhǔn)。M、V分別為支承中心處的彎矩和剪力設(shè)計(jì)值。分別為支承中心處的彎矩和剪力設(shè)計(jì)值。V0為按簡(jiǎn)支梁計(jì)算的支座剪力設(shè)計(jì)值。為按簡(jiǎn)支梁計(jì)算的支座剪力設(shè)計(jì)值。 b支座寬度。支座寬度。按彈性理論方法：按彈性理論方法： 1. 截面間內(nèi)力的分布規(guī)律是不變的；截面間內(nèi)力的分布規(guī)律是不變的； 2. 任一截面內(nèi)力達(dá)到其內(nèi)力設(shè)計(jì)值時(shí)，認(rèn)為整個(gè)結(jié)任一截面內(nèi)力達(dá)到其內(nèi)力設(shè)計(jì)值時(shí)，認(rèn)為整個(gè)結(jié)構(gòu)達(dá)到其承載能力。構(gòu)達(dá)到其承載能力。實(shí)際上：實(shí)際上： 1. 截面間內(nèi)力的分布規(guī)律是變化的。截面間內(nèi)力的分布規(guī)律是變化的。 2. 任一截面內(nèi)力達(dá)到其內(nèi)力設(shè)計(jì)值時(shí)，只是

16、該截面任一截面內(nèi)力達(dá)到其內(nèi)力設(shè)計(jì)值時(shí)，只是該截面達(dá)到其承載能力，出現(xiàn)了達(dá)到其承載能力，出現(xiàn)了塑性鉸塑性鉸。 只要整個(gè)結(jié)構(gòu)還只要整個(gè)結(jié)構(gòu)還是是幾何不變幾何不變的，結(jié)構(gòu)還能繼續(xù)承受荷載。的，結(jié)構(gòu)還能繼續(xù)承受荷載。v彈性理論方法適用于脆性材料構(gòu)成的超靜彈性理論方法適用于脆性材料構(gòu)成的超靜定結(jié)構(gòu)或靜定結(jié)構(gòu)。定結(jié)構(gòu)或靜定結(jié)構(gòu)。v對(duì)于鋼筋砼超靜定結(jié)構(gòu)則不適用。對(duì)于鋼筋砼超靜定結(jié)構(gòu)則不適用。v充分考慮鋼筋砼構(gòu)件的塑性性能，挖掘結(jié)充分考慮鋼筋砼構(gòu)件的塑性性能，挖掘結(jié)構(gòu)潛在的承載力，達(dá)到節(jié)省材料的目的，構(gòu)潛在的承載力，達(dá)到節(jié)省材料的目的，提出了提出了考慮塑性內(nèi)力重分布的計(jì)算方法考慮塑性內(nèi)力重分布的計(jì)算方法。(一

17、一)鋼筋砼受彎構(gòu)件的塑性鉸鋼筋砼受彎構(gòu)件的塑性鉸1.鋼筋砼適筋梁的受彎破壞過程鋼筋砼適筋梁的受彎破壞過程2. 塑性鉸的形成塑性鉸的形成 在鋼筋屈服截面，從在鋼筋屈服截面，從鋼筋屈服鋼筋屈服到達(dá)到到達(dá)到極限承極限承載力載力，截面在外彎矩增，截面在外彎矩增加很小的情況下產(chǎn)生很加很小的情況下產(chǎn)生很大轉(zhuǎn)動(dòng)，表現(xiàn)得猶如一大轉(zhuǎn)動(dòng)，表現(xiàn)得猶如一個(gè)能夠轉(zhuǎn)動(dòng)的鉸，稱為個(gè)能夠轉(zhuǎn)動(dòng)的鉸，稱為“塑性鉸塑性鉸” 。塑性鉸與理想鉸的區(qū)別塑性鉸與理想鉸的區(qū)別 理想鉸不能承受任何彎矩，而塑性鉸則能承受理想鉸不能承受任何彎矩，而塑性鉸則能承受一定的彎矩（一定的彎矩（MyMMu）；）； 理想鉸集中于一點(diǎn)，塑性鉸則有一定的長(zhǎng)度；理

18、想鉸集中于一點(diǎn)，塑性鉸則有一定的長(zhǎng)度； 理想鉸在兩個(gè)方向都可產(chǎn)生無限的轉(zhuǎn)動(dòng)，而塑理想鉸在兩個(gè)方向都可產(chǎn)生無限的轉(zhuǎn)動(dòng)，而塑性鉸性鉸 則是有限轉(zhuǎn)動(dòng)的單向鉸，只能在彎矩作用則是有限轉(zhuǎn)動(dòng)的單向鉸，只能在彎矩作用方向做有限的轉(zhuǎn)動(dòng)。方向做有限的轉(zhuǎn)動(dòng)。 (二二)連續(xù)梁塑性內(nèi)力重分布連續(xù)梁塑性內(nèi)力重分布如下圖所示兩跨連續(xù)梁，跨中承受集中荷載如下圖所示兩跨連續(xù)梁，跨中承受集中荷載P的作的作用?，F(xiàn)已知用?，F(xiàn)已知bh200450，砼，砼C20，跨內(nèi)下部，跨內(nèi)下部和支座上部均配有和支座上部均配有318，D和和B截面的極限彎矩截面的極限彎矩均為均為Mu84.23kNm。試分析內(nèi)力重分布規(guī)律。試分析內(nèi)力重分布規(guī)律。按彈性

19、理論計(jì)算該連續(xù)梁所能承受的按彈性理論計(jì)算該連續(xù)梁所能承受的最大荷載最大荷載Pe。B點(diǎn)最先出現(xiàn)破壞。點(diǎn)最先出現(xiàn)破壞。kNPmkNMlPeBue112.123.84188. 0 mkNMmkNlPMDueD 23.8495.69156. 0彈性理論計(jì)算內(nèi)力彈性理論計(jì)算內(nèi)力Pe112.1kN，而，而MD69.95kNm 故故MD84.2369.9514.28kNmv說明結(jié)構(gòu)仍能繼續(xù)承載。隨著說明結(jié)構(gòu)仍能繼續(xù)承載。隨著P的增加，的增加，B點(diǎn)因形成塑性鉸點(diǎn)因形成塑性鉸出現(xiàn)轉(zhuǎn)動(dòng)出現(xiàn)轉(zhuǎn)動(dòng)，并保持截面彎矩，并保持截面彎矩MBu不變。此時(shí)結(jié)構(gòu)由連續(xù)梁轉(zhuǎn)不變。此時(shí)結(jié)構(gòu)由連續(xù)梁轉(zhuǎn)變?yōu)楹?jiǎn)支梁工作，只要變?yōu)楹?jiǎn)支梁工作，

20、只要B點(diǎn)塑性鉸有足夠的轉(zhuǎn)動(dòng)能力，荷載點(diǎn)塑性鉸有足夠的轉(zhuǎn)動(dòng)能力，荷載就能繼續(xù)增加。就能繼續(xù)增加。kNlMPmkNMDD28.144/28.14 kNPPPeu38.12628.141 .112 連續(xù)梁的最大承載能力為：連續(xù)梁的最大承載能力為：若保持最大承載力若保持最大承載力Pu=126.38kN不變，按照彈性方案計(jì)算，不變，按照彈性方案計(jì)算， MD0.156Pl79kNm，MB0.188Pl95kNm94kN.m79kN.m塑性材料構(gòu)成的超靜定結(jié)構(gòu)，塑性材料構(gòu)成的超靜定結(jié)構(gòu)，達(dá)到結(jié)構(gòu)承載能力極限狀態(tài)的達(dá)到結(jié)構(gòu)承載能力極限狀態(tài)的標(biāo)志不是一個(gè)截面屈服，而是標(biāo)志不是一個(gè)截面屈服，而是結(jié)構(gòu)形成了破壞機(jī)構(gòu)

21、。結(jié)構(gòu)形成了破壞機(jī)構(gòu)。 對(duì)于超靜定結(jié)構(gòu)，當(dāng)結(jié)構(gòu)的某個(gè)截面出現(xiàn)塑性鉸后，結(jié)對(duì)于超靜定結(jié)構(gòu)，當(dāng)結(jié)構(gòu)的某個(gè)截面出現(xiàn)塑性鉸后，結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分布發(fā)生了變化，經(jīng)歷了一個(gè)重新分布的過程，構(gòu)的內(nèi)力分布發(fā)生了變化，經(jīng)歷了一個(gè)重新分布的過程，這個(gè)過程成為這個(gè)過程成為“塑性內(nèi)力重分布塑性內(nèi)力重分布”。1超靜定結(jié)構(gòu)的塑性內(nèi)力重分布現(xiàn)象超靜定結(jié)構(gòu)的塑性內(nèi)力重分布現(xiàn)象2.內(nèi)力重分布的過程內(nèi)力重分布的過程第一階段發(fā)生在受拉混凝土開裂到第一個(gè)塑性鉸形成之第一階段發(fā)生在受拉混凝土開裂到第一個(gè)塑性鉸形成之前，前，彈塑性內(nèi)力重分布彈塑性內(nèi)力重分布。原因?yàn)樵驗(yàn)榱芽p裂縫的形成和開展。的形成和開展。第二階段發(fā)生在第一個(gè)塑性鉸形成后直到形

22、成機(jī)構(gòu)、結(jié)第二階段發(fā)生在第一個(gè)塑性鉸形成后直到形成機(jī)構(gòu)、結(jié)構(gòu)破壞，構(gòu)破壞，塑性內(nèi)力重分布塑性內(nèi)力重分布。原因?yàn)樵驗(yàn)樗苄糟q塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)。的轉(zhuǎn)動(dòng)。兩跨連續(xù)梁內(nèi)力變化圖兩跨連續(xù)梁內(nèi)力變化圖3、考慮內(nèi)力重分布的意義和適用范圍、考慮內(nèi)力重分布的意義和適用范圍(1) 意義意義鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)破壞標(biāo)志不是某個(gè)截面屈服，鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)破壞標(biāo)志不是某個(gè)截面屈服，而是形成而是形成幾何可變體系幾何可變體系；對(duì)于超靜定結(jié)構(gòu)，當(dāng)結(jié)構(gòu)的某個(gè)截面出現(xiàn)塑性鉸后，對(duì)于超靜定結(jié)構(gòu)，當(dāng)結(jié)構(gòu)的某個(gè)截面出現(xiàn)塑性鉸后，結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分布發(fā)生了變化，經(jīng)歷了一個(gè)重新分布結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分布發(fā)生了變化，經(jīng)歷了一個(gè)重新分布的過程，這個(gè)過程成為

23、的過程，這個(gè)過程成為“塑性內(nèi)力重分布塑性內(nèi)力重分布”。設(shè)計(jì)中利用塑性內(nèi)力重分布可使結(jié)構(gòu)破壞時(shí)有較多設(shè)計(jì)中利用塑性內(nèi)力重分布可使結(jié)構(gòu)破壞時(shí)有較多的截面達(dá)到承載力，充分發(fā)揮結(jié)構(gòu)的潛力，取得一的截面達(dá)到承載力，充分發(fā)揮結(jié)構(gòu)的潛力，取得一定的定的經(jīng)濟(jì)效益經(jīng)濟(jì)效益。超靜定結(jié)構(gòu)的塑性內(nèi)力重分布在一定程度上可由設(shè)超靜定結(jié)構(gòu)的塑性內(nèi)力重分布在一定程度上可由設(shè)計(jì)者通過控制各截面的極限彎距來掌握。計(jì)者通過控制各截面的極限彎距來掌握。利用結(jié)構(gòu)內(nèi)力重分布的特性，合理調(diào)整鋼筋布置，利用結(jié)構(gòu)內(nèi)力重分布的特性，合理調(diào)整鋼筋布置，可以克服支座鋼筋擁擠現(xiàn)象，可以克服支座鋼筋擁擠現(xiàn)象，簡(jiǎn)化配筋構(gòu)造簡(jiǎn)化配筋構(gòu)造，方便，方便砼澆搗，

24、從而砼澆搗，從而提高施工效率和質(zhì)量提高施工效率和質(zhì)量。能更正確地估計(jì)結(jié)構(gòu)的承載力和使用階段的變形、能更正確地估計(jì)結(jié)構(gòu)的承載力和使用階段的變形、裂縫。裂縫。 (2)不宜考慮內(nèi)力重分布的情況不宜考慮內(nèi)力重分布的情況 在使用階段不允許出現(xiàn)裂縫的或?qū)α芽p開展有較在使用階段不允許出現(xiàn)裂縫的或?qū)α芽p開展有較嚴(yán)格限制的結(jié)構(gòu)。如水池池壁、自防水屋面。嚴(yán)格限制的結(jié)構(gòu)。如水池池壁、自防水屋面。 處于嚴(yán)重侵蝕性環(huán)境中的混凝土結(jié)構(gòu)；處于嚴(yán)重侵蝕性環(huán)境中的混凝土結(jié)構(gòu)； 直接承受動(dòng)力和重復(fù)荷載的結(jié)構(gòu)；直接承受動(dòng)力和重復(fù)荷載的結(jié)構(gòu)； 預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)和二次受力疊合結(jié)構(gòu)；預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)和二次受力疊合結(jié)構(gòu)； 要求有較高安全儲(chǔ)備的結(jié)構(gòu)。要

25、求有較高安全儲(chǔ)備的結(jié)構(gòu)。(梁板結(jié)構(gòu)中的主梁梁板結(jié)構(gòu)中的主梁)(三三)影響內(nèi)力重分布的因素影響內(nèi)力重分布的因素1. 充分的和不充分的內(nèi)力重分布充分的和不充分的內(nèi)力重分布2. 塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力3. 斜截面承載能力斜截面承載能力4. 結(jié)構(gòu)的變形、裂縫結(jié)構(gòu)的變形、裂縫1、充分的和不充分的內(nèi)力重分布：充分的和不充分的內(nèi)力重分布： 充分的內(nèi)力重分布充分的內(nèi)力重分布 若超靜定結(jié)構(gòu)中各塑性鉸均具有足夠的轉(zhuǎn)若超靜定結(jié)構(gòu)中各塑性鉸均具有足夠的轉(zhuǎn)動(dòng)能力，保證結(jié)構(gòu)加載后能按照預(yù)期的順動(dòng)能力，保證結(jié)構(gòu)加載后能按照預(yù)期的順序，先后形成足夠數(shù)目的塑性鉸，以致最序，先后形成足夠數(shù)目的塑性鉸，以致最后形成機(jī)動(dòng)體

26、系而破壞，稱為后形成機(jī)動(dòng)體系而破壞，稱為充分的內(nèi)力充分的內(nèi)力重分布重分布。1、充分的和不充分的內(nèi)力重分布：充分的和不充分的內(nèi)力重分布： 不充分的內(nèi)力重分布不充分的內(nèi)力重分布 塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力不足：塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力不足：連續(xù)梁，若支座連續(xù)梁，若支座截面的塑性鉸缺乏足夠的轉(zhuǎn)動(dòng)能力，混凝截面的塑性鉸缺乏足夠的轉(zhuǎn)動(dòng)能力，混凝土發(fā)生土發(fā)生“過早過早”壓碎致使結(jié)構(gòu)破壞，這時(shí)壓碎致使結(jié)構(gòu)破壞，這時(shí)跨內(nèi)截面的承載能力尚未被完全利用?？鐑?nèi)截面的承載能力尚未被完全利用。2、塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力、塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力 塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力主要取決于縱筋的配筋塑性鉸的轉(zhuǎn)動(dòng)能力主要取決于縱筋的配筋率、鋼材品種和混凝土的極限壓應(yīng)變值

27、。率、鋼材品種和混凝土的極限壓應(yīng)變值。試驗(yàn)研究表明，塑性鉸試驗(yàn)研究表明，塑性鉸轉(zhuǎn)角的大小，轉(zhuǎn)角的大小，隨配筋率的隨配筋率的提高而降低提高而降低，主要取決于主要取決于截面相對(duì)受壓區(qū)高度值截面相對(duì)受壓區(qū)高度值。對(duì)受彎構(gòu)件，受壓區(qū)高度對(duì)受彎構(gòu)件，受壓區(qū)高度直接受配筋率的影響。直接受配筋率的影響。鋼材品種鋼材品種也影響截面的也影響截面的延延性，性，普通熱軋鋼筋具有明普通熱軋鋼筋具有明顯的屈服臺(tái)階，延伸率也顯的屈服臺(tái)階，延伸率也較高；較高；混凝土強(qiáng)度等級(jí)混凝土強(qiáng)度等級(jí)低，低，其極限壓應(yīng)變值較高，這其極限壓應(yīng)變值較高，這些對(duì)實(shí)現(xiàn)些對(duì)實(shí)現(xiàn) 內(nèi)力重分布都是內(nèi)力重分布都是有利的。有利的。 yuu3、斜截面承載能

28、力、斜截面承載能力要想實(shí)現(xiàn)預(yù)期的內(nèi)力重分布，其前提條件之一要想實(shí)現(xiàn)預(yù)期的內(nèi)力重分布，其前提條件之一是在結(jié)構(gòu)破壞機(jī)構(gòu)出現(xiàn)前，不能發(fā)生因?yàn)樾苯厥窃诮Y(jié)構(gòu)破壞機(jī)構(gòu)出現(xiàn)前，不能發(fā)生因?yàn)樾苯孛娉休d能力不足而引起的破壞，否則將阻礙內(nèi)面承載能力不足而引起的破壞，否則將阻礙內(nèi)力重分布繼續(xù)進(jìn)行。力重分布繼續(xù)進(jìn)行。采用采用塑性鉸區(qū)箍筋加密塑性鉸區(qū)箍筋加密的辦法，保證斜截面的的辦法，保證斜截面的抗剪承載力?？辜舫休d力。4、結(jié)構(gòu)的變形、裂縫、結(jié)構(gòu)的變形、裂縫如果最初出現(xiàn)的塑性鉸轉(zhuǎn)動(dòng)幅度過大，塑如果最初出現(xiàn)的塑性鉸轉(zhuǎn)動(dòng)幅度過大，塑性鉸附近截面的裂縫開展過寬，結(jié)構(gòu)的撓性鉸附近截面的裂縫開展過寬，結(jié)構(gòu)的撓度過大，以致度過大，

29、以致不能滿足正常使用不能滿足正常使用階段對(duì)裂階段對(duì)裂縫寬度和變形的要求，這是工程實(shí)用中應(yīng)縫寬度和變形的要求，這是工程實(shí)用中應(yīng)避免的。因此，在考慮內(nèi)力重分布時(shí)，應(yīng)避免的。因此，在考慮內(nèi)力重分布時(shí)，應(yīng)對(duì)塑性鉸的允許轉(zhuǎn)動(dòng)量予以控制，也就是對(duì)塑性鉸的允許轉(zhuǎn)動(dòng)量予以控制，也就是要要控制內(nèi)力重分布的幅度控制內(nèi)力重分布的幅度。(五五)考慮塑性內(nèi)力重分布的內(nèi)力計(jì)算方法考慮塑性內(nèi)力重分布的內(nèi)力計(jì)算方法 超靜定混凝土結(jié)構(gòu)考慮塑超靜定混凝土結(jié)構(gòu)考慮塑 性內(nèi)力重分布的計(jì)算方法性內(nèi)力重分布的計(jì)算方法極限平衡法極限平衡法塑性鉸法塑性鉸法變剛度法變剛度法強(qiáng)迫轉(zhuǎn)動(dòng)法強(qiáng)迫轉(zhuǎn)動(dòng)法彎矩調(diào)幅法彎矩調(diào)幅法非線性全過程分析方法非線性全過

30、程分析方法我國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)我國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)鋼筋混凝土連續(xù)梁和框架考慮內(nèi)力重分鋼筋混凝土連續(xù)梁和框架考慮內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)規(guī)程布設(shè)計(jì)規(guī)程(CECS 51 93)主要推薦用主要推薦用彎矩調(diào)幅法彎矩調(diào)幅法計(jì)算計(jì)算鋼筋混凝土連續(xù)梁、板和框架的內(nèi)力。鋼筋混凝土連續(xù)梁、板和框架的內(nèi)力。1、彎矩調(diào)幅法、彎矩調(diào)幅法彎矩調(diào)幅法簡(jiǎn)稱調(diào)幅法，它是彎矩調(diào)幅法簡(jiǎn)稱調(diào)幅法，它是在彈性彎矩的基礎(chǔ)在彈性彎矩的基礎(chǔ)上，根據(jù)需要，適當(dāng)調(diào)整某些截面彎矩值上，根據(jù)需要，適當(dāng)調(diào)整某些截面彎矩值。通常。通常對(duì)那些彎矩絕對(duì)值較大的截面進(jìn)行彎矩調(diào)整，然對(duì)那些彎矩絕對(duì)值較大的截面進(jìn)行彎矩調(diào)整，然后按調(diào)整后的內(nèi)力進(jìn)行截面設(shè)計(jì)和配筋構(gòu)造。后按調(diào)整后的內(nèi)力進(jìn)行

31、截面設(shè)計(jì)和配筋構(gòu)造。截面彎矩調(diào)整的幅度用調(diào)幅系數(shù)截面彎矩調(diào)整的幅度用調(diào)幅系數(shù) 表示。表示。 e(1)MM式中式中 M調(diào)幅后的彎矩設(shè)計(jì)值；調(diào)幅后的彎矩設(shè)計(jì)值； Me按彈性方法計(jì)算得的彎矩設(shè)計(jì)值；按彈性方法計(jì)算得的彎矩設(shè)計(jì)值； 截面的彎矩調(diào)幅系數(shù)。截面的彎矩調(diào)幅系數(shù)。2、采用調(diào)幅法應(yīng)注意的問題、采用調(diào)幅法應(yīng)注意的問題 為了保證塑性鉸有足夠的轉(zhuǎn)動(dòng)能力，避免受壓為了保證塑性鉸有足夠的轉(zhuǎn)動(dòng)能力，避免受壓混凝土混凝土“過早過早”被壓壞，以實(shí)現(xiàn)完全的內(nèi)力重被壓壞，以實(shí)現(xiàn)完全的內(nèi)力重分布，必須控制受力鋼筋的用量，分布，必須控制受力鋼筋的用量，通過控制截通過控制截面的相對(duì)受壓區(qū)高度實(shí)現(xiàn)面的相對(duì)受壓區(qū)高度實(shí)現(xiàn)。受

32、力鋼筋宜采用受力鋼筋宜采用HPB235、HRB400、HRB335級(jí)熱軋鋼筋，混凝土強(qiáng)度等級(jí)宜在級(jí)熱軋鋼筋，混凝土強(qiáng)度等級(jí)宜在C20C45范范圍；截面的相對(duì)受壓區(qū)高度圍；截面的相對(duì)受壓區(qū)高度 應(yīng)滿足應(yīng)滿足0.10.35。2、采用調(diào)幅法應(yīng)注意的問題、采用調(diào)幅法應(yīng)注意的問題 為了避免塑性鉸出現(xiàn)過早，轉(zhuǎn)動(dòng)幅度過大，為了避免塑性鉸出現(xiàn)過早，轉(zhuǎn)動(dòng)幅度過大，致使梁、板的裂縫過寬及變形過大，應(yīng)控致使梁、板的裂縫過寬及變形過大，應(yīng)控制支座截面的彎矩調(diào)整幅度。制支座截面的彎矩調(diào)整幅度。 彎矩調(diào)幅系數(shù)彎矩調(diào)幅系數(shù) 不宜超過不宜超過0.2 。2、采用調(diào)幅法應(yīng)注意的問題、采用調(diào)幅法應(yīng)注意的問題為了盡可能的節(jié)省鋼材，應(yīng)

33、使調(diào)整后的跨中截面彎為了盡可能的節(jié)省鋼材，應(yīng)使調(diào)整后的跨中截面彎矩盡量接近原包絡(luò)圖的彎矩值，并使調(diào)幅后仍能滿矩盡量接近原包絡(luò)圖的彎矩值，并使調(diào)幅后仍能滿足平衡條件，連續(xù)梁、板的跨中截面的彎矩應(yīng)不小足平衡條件，連續(xù)梁、板的跨中截面的彎矩應(yīng)不小于按彈性理論方法計(jì)算的包絡(luò)圖及下式計(jì)算的值于按彈性理論方法計(jì)算的包絡(luò)圖及下式計(jì)算的值 。式中式中 MB、MC連續(xù)梁任一跨調(diào)幅后支座截面彎矩值；連續(xù)梁任一跨調(diào)幅后支座截面彎矩值； M調(diào)整后跨中截面彎矩值；調(diào)整后跨中截面彎矩值； M0該跨按簡(jiǎn)支梁計(jì)算跨中截面彎矩值該跨按簡(jiǎn)支梁計(jì)算跨中截面彎矩值 )(210CBMMMM 2、采用調(diào)幅法應(yīng)注意的問題、采用調(diào)幅法應(yīng)注意

34、的問題 連續(xù)梁、板各控制截面的彎矩值不宜小于簡(jiǎn)連續(xù)梁、板各控制截面的彎矩值不宜小于簡(jiǎn)支梁彎矩值的支梁彎矩值的1/3 ； 調(diào)整后的結(jié)構(gòu)內(nèi)力必須滿足靜力平衡條件。調(diào)整后的結(jié)構(gòu)內(nèi)力必須滿足靜力平衡條件。剪剪力設(shè)計(jì)值按荷載最不利布置和調(diào)幅后的支座彎力設(shè)計(jì)值按荷載最不利布置和調(diào)幅后的支座彎矩由靜力平衡條件計(jì)算確定。矩由靜力平衡條件計(jì)算確定。 2)(241lqgM 2、采用調(diào)幅法應(yīng)注意的問題、采用調(diào)幅法應(yīng)注意的問題 應(yīng)在可能產(chǎn)生塑性鉸的區(qū)段適當(dāng)增加箍筋數(shù)量應(yīng)在可能產(chǎn)生塑性鉸的區(qū)段適當(dāng)增加箍筋數(shù)量受剪配箍率：（防斜拉）受剪配箍率：（防斜拉） 必須滿足正常使用階段變形及裂縫寬度的要求，必須滿足正常使用階段變形

35、及裂縫寬度的要求，在使用階段不應(yīng)出現(xiàn)塑性鉸。在使用階段不應(yīng)出現(xiàn)塑性鉸。yvtsvsvffbsA36. 0 3、用調(diào)幅法計(jì)算等跨連續(xù)梁、板、用調(diào)幅法計(jì)算等跨連續(xù)梁、板承受均布荷載時(shí)承受均布荷載時(shí)2M0Mgq lVnVgq l等跨連續(xù)梁、板等跨連續(xù)梁、板g、q-沿梁?jiǎn)挝婚L(zhǎng)度上的恒荷載設(shè)計(jì)值、活荷載設(shè)計(jì)值；沿梁?jiǎn)挝婚L(zhǎng)度上的恒荷載設(shè)計(jì)值、活荷載設(shè)計(jì)值；m 、v-考慮塑性內(nèi)力重分布的彎矩、剪力計(jì)算系數(shù)；考慮塑性內(nèi)力重分布的彎矩、剪力計(jì)算系數(shù)；l0-計(jì)算跨度計(jì)算跨度，按表，按表3.6采用；采用；ln-凈跨。凈跨。公式適用于公式適用于：q/g0.3的等跨連續(xù)梁、板，的等跨連續(xù)梁、板，相鄰兩跨跨度相差小于相鄰

36、兩跨跨度相差小于10%的不等跨連續(xù)梁、板。的不等跨連續(xù)梁、板。 跨度值跨度值 : 計(jì)算跨中彎矩和支座剪力計(jì)算跨中彎矩和支座剪力: 取本跨跨度取本跨跨度 計(jì)算支座彎矩計(jì)算支座彎矩: 取相鄰兩跨較大跨度取相鄰兩跨較大跨度 次梁對(duì)板、主梁對(duì)次梁的轉(zhuǎn)動(dòng)約束作用，以及活荷次梁對(duì)板、主梁對(duì)次梁的轉(zhuǎn)動(dòng)約束作用，以及活荷載的不利布置等因素，在按彎矩調(diào)幅法分析結(jié)構(gòu)時(shí)均載的不利布置等因素，在按彎矩調(diào)幅法分析結(jié)構(gòu)時(shí)均已考慮已考慮 ?，F(xiàn)澆整體式樓蓋結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析方法現(xiàn)澆整體式樓蓋結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析方法 彈性理論彈性理論 有較大的安全儲(chǔ)備。有較大的安全儲(chǔ)備。 塑性理論塑性理論 內(nèi)力分析與截面計(jì)算相協(xié)調(diào)，結(jié)果比較經(jīng)濟(jì)，內(nèi)力分析與

37、截面計(jì)算相協(xié)調(diào)，結(jié)果比較經(jīng)濟(jì)， 但一般情況下結(jié)構(gòu)的裂縫較寬，變形較大。但一般情況下結(jié)構(gòu)的裂縫較寬，變形較大。 板和次梁：按塑性理論分析內(nèi)力板和次梁：按塑性理論分析內(nèi)力 主主 梁梁 ：按彈性理論分析內(nèi)力：按彈性理論分析內(nèi)力 主梁為樓蓋中的主要構(gòu)件，要保證使用中有主梁為樓蓋中的主要構(gòu)件，要保證使用中有 較好的性能。較好的性能。現(xiàn)澆鋼筋混凝土肋梁樓蓋現(xiàn)澆鋼筋混凝土肋梁樓蓋(一一)單向板的設(shè)計(jì)要點(diǎn)單向板的設(shè)計(jì)要點(diǎn)板的承載力計(jì)算板的承載力計(jì)算-因跨高比和板寬皆大，故只需按彎矩計(jì)算縱向鋼筋，因跨高比和板寬皆大，故只需按彎矩計(jì)算縱向鋼筋，一般一般不需抗剪計(jì)算不需抗剪計(jì)算。且彎矩由內(nèi)力重分布之調(diào)幅法計(jì)算。且彎

38、矩由內(nèi)力重分布之調(diào)幅法計(jì)算。正彎矩使板下部開裂正彎矩使板下部開裂負(fù)彎矩使板上部開裂負(fù)彎矩使板上部開裂板的內(nèi)拱作用板的內(nèi)拱作用周邊梁的約束周邊梁的約束使板產(chǎn)生推力使板產(chǎn)生推力六、單向板肋梁樓蓋的截面設(shè)計(jì)與構(gòu)造要求六、單向板肋梁樓蓋的截面設(shè)計(jì)與構(gòu)造要求板的內(nèi)拱作用使其承載力有所提高。板的內(nèi)拱作用使其承載力有所提高。對(duì)四周與梁整體連接的單向板對(duì)四周與梁整體連接的單向板 (現(xiàn)澆連續(xù)板的內(nèi)區(qū)格就屬現(xiàn)澆連續(xù)板的內(nèi)區(qū)格就屬于這種情況于這種情況)，其中間跨的跨中截面及中間支座截面的計(jì)算，其中間跨的跨中截面及中間支座截面的計(jì)算彎矩可減少?gòu)澗乜蓽p少20，其它截面則不予降低，其它截面則不予降低(如板的角區(qū)格、邊如板

39、的角區(qū)格、邊跨的跨中截面及第一內(nèi)支座截面的計(jì)算彎矩則不折減跨的跨中截面及第一內(nèi)支座截面的計(jì)算彎矩則不折減)。板的內(nèi)拱作用板的內(nèi)拱作用次梁次梁板板1.01.01.01.01.01.01.01.00.80.80.80.80.80.80.80.80.80.8(二二)單向板的構(gòu)造要求單向板的構(gòu)造要求1、板的厚度、板的厚度2、板的支承長(zhǎng)度、板的支承長(zhǎng)度 (通常為通常為120mm )3、板中受力鋼筋、板中受力鋼筋鋼筋種類鋼筋種類 一般采用一般采用HPB235、HRB335常用直徑常用直徑 6mm、8mm、10mm、12mm，負(fù)鋼筋宜采用較大直徑負(fù)鋼筋宜采用較大直徑 間間 距距 一般不小于一般不小于70mm

40、; 板厚板厚h150mm時(shí)，不宜大于時(shí)，不宜大于200mm; 板厚板厚h 150mm時(shí)，不宜大于時(shí)，不宜大于1.5h，且每米寬度內(nèi)不少于，且每米寬度內(nèi)不少于3根。根。 彎彎 起起 式式 錨固好錨固好 ，整體性好，整體性好 ，節(jié)約鋼筋，施工復(fù)雜。，節(jié)約鋼筋，施工復(fù)雜。 分分 離離 式式 錨固較差錨固較差 ，用鋼量稍高，但施工方便，為，用鋼量稍高，但施工方便，為工程中主要采用的工程中主要采用的配筋方式配筋方式。鋼筋彎鉤鋼筋彎鉤 板底鋼筋：半圓彎鉤板底鋼筋：半圓彎鉤 上部負(fù)彎矩鋼筋：直鉤上部負(fù)彎矩鋼筋：直鉤 彎彎 起起截截 斷斷 一般按構(gòu)造處理。板相鄰跨度相差超過一般按構(gòu)造處理。板相鄰跨度相差超過2

41、0%或各跨荷載相差較或各跨荷載相差較大時(shí)，應(yīng)按彎矩包絡(luò)圖確定。大時(shí)，應(yīng)按彎矩包絡(luò)圖確定。當(dāng)當(dāng)q / g3時(shí)，時(shí)，a ln /4；當(dāng)；當(dāng)q / g3時(shí)，時(shí)，a ln /3連續(xù)板受力鋼筋兩種配置方式連續(xù)板受力鋼筋兩種配置方式數(shù)數(shù) 量量 單向板中單位長(zhǎng)度上的分布鋼筋，截面面積不應(yīng)小于單向板中單位長(zhǎng)度上的分布鋼筋，截面面積不應(yīng)小于單位寬度上受力鋼筋截面面積的單位寬度上受力鋼筋截面面積的10%，且每米寬度內(nèi)不少，且每米寬度內(nèi)不少于于3根，且不宜小于該方向板截面面積的根，且不宜小于該方向板截面面積的0.15% 。間間 距距不宜大于不宜大于250mm直直 徑徑不宜小于不宜小于6mm作作 用用1）澆筑混凝土?xí)r固定受力鋼筋的位置）澆筑混凝土?xí)r固定受力鋼筋的位置2）抵抗收縮和溫度變化產(chǎn)生的內(nèi)力）抵抗收縮和溫度變化產(chǎn)生的內(nèi)力3）承擔(dān)并分布板上局部荷載產(chǎn)生的內(nèi)力）承擔(dān)并分布板上局部荷載產(chǎn)生的內(nèi)力位位 置置與受力鋼筋垂直，均勻布置于受力鋼筋的內(nèi)側(cè)與受力鋼筋垂直，均勻布置于受力鋼筋的內(nèi)側(cè)板中分布鋼筋構(gòu)造要求板中分布鋼筋構(gòu)造要求 分布鋼筋分布鋼筋 4、板中構(gòu)造鋼筋、板中構(gòu)造鋼筋墻邊和墻角的上部構(gòu)造鋼筋墻邊和墻角的