1、東南國際航運中心總部大廈（36#地塊）E、F座工程 深基坑施工方案PAGE 中建三局集團有限公司 第 PAGE 2頁東南國際航運中心總部大廈（37#地塊）A、B座工程A座大體積混凝土施工方案編制人： 審核人： 審批人： 日 期： 中建三局集團有限公司東南國際航運中心總部大廈（37#地塊）A、B座工程 A座大體積混凝土施工方案 目 錄 TOC o 1-5 h z u HYPERLINK l _Toc387843325 第1章 編制依據(jù) PAGEREF _Toc387843325 h 1 HYPERLINK l _Toc387843326 第2章 工程概況 PAGEREF _Toc38784332

2、6 h 2 HYPERLINK l _Toc387843327 2.1 工程概況 PAGEREF _Toc387843327 h 2 HYPERLINK l _Toc387843328 2.2 大體積混凝土工程概況 PAGEREF _Toc387843328 h 2 HYPERLINK l _Toc387843329 第3章 施工準備 PAGEREF _Toc387843329 h 3 HYPERLINK l _Toc387843330 3.1 技術準備 PAGEREF _Toc387843330 h 3 HYPERLINK l _Toc387843331 3.2 商品混凝土的技術要求 PAG

3、EREF _Toc387843331 h 4 HYPERLINK l _Toc387843332 3.2.1 材料 PAGEREF _Toc387843332 h 4 HYPERLINK l _Toc387843333 3.2.2 坍落度 PAGEREF _Toc387843333 h 5 HYPERLINK l _Toc387843334 3.2.3 配合比 PAGEREF _Toc387843334 h 5 HYPERLINK l _Toc387843335 3.2.4 和易性 PAGEREF _Toc387843335 h 5 HYPERLINK l _Toc387843336 3.2.

4、5 初凝、終凝 PAGEREF _Toc387843336 h 6 HYPERLINK l _Toc387843337 3.2.6 混凝土試配 PAGEREF _Toc387843337 h 6 HYPERLINK l _Toc387843338 3.3 場地及交通準備 PAGEREF _Toc387843338 h 6 HYPERLINK l _Toc387843339 3.3.1 交通條件 PAGEREF _Toc387843339 h 6 HYPERLINK l _Toc387843340 3.3.2 場地準備 PAGEREF _Toc387843340 h 7 HYPERLINK l

5、_Toc387843341 3.4 降低入模溫度的準備工作 PAGEREF _Toc387843341 h 8 HYPERLINK l _Toc387843342 3.5 施工資源配置 PAGEREF _Toc387843342 h 8 HYPERLINK l _Toc387843343 3.5.1 混凝土泵選擇 PAGEREF _Toc387843343 h 8 HYPERLINK l _Toc387843344 3.5.2 輸送泵配備數(shù)量 PAGEREF _Toc387843344 h 8 HYPERLINK l _Toc387843345 3.5.3 勞動力配置 PAGEREF _Toc

6、387843345 h 10 HYPERLINK l _Toc387843346 3.5.4 機械設備配置 PAGEREF _Toc387843346 h 10 HYPERLINK l _Toc387843347 3.5.5 主材、周轉材料及輔助材料 PAGEREF _Toc387843347 h 11 HYPERLINK l _Toc387843348 第4章 施工方法 PAGEREF _Toc387843348 h 11 HYPERLINK l _Toc387843349 4.1 混凝土工程 PAGEREF _Toc387843349 h 11 HYPERLINK l _Toc387843

7、350 4.1.1 混凝土澆筑順序 PAGEREF _Toc387843350 h 11 HYPERLINK l _Toc387843351 4.1.2 混凝土輸送 PAGEREF _Toc387843351 h 16 HYPERLINK l _Toc387843352 4.1.3 泵管加固 PAGEREF _Toc387843352 h 18 HYPERLINK l _Toc387843353 4.1.4 混凝土澆筑 PAGEREF _Toc387843353 h 19 HYPERLINK l _Toc387843354 4.1.5 標高控制 PAGEREF _Toc387843354 h

8、20 HYPERLINK l _Toc387843355 4.1.6 混凝土施工作業(yè)面泌水處理 PAGEREF _Toc387843355 h 20 HYPERLINK l _Toc387843356 4.1.7 混凝土養(yǎng)護 PAGEREF _Toc387843356 h 20 HYPERLINK l _Toc387843357 4.1.8 混凝土試塊制作 PAGEREF _Toc387843357 h 21 HYPERLINK l _Toc387843358 4.2 模板施工 PAGEREF _Toc387843358 h 21 HYPERLINK l _Toc387843359 4.2.1

9、 底板及承臺模板 PAGEREF _Toc387843359 h 21 HYPERLINK l _Toc387843360 4.2.2 電梯井基坑、集水坑模板 PAGEREF _Toc387843360 h 21 HYPERLINK l _Toc387843361 4.3 鋼筋施工 PAGEREF _Toc387843361 h 22 HYPERLINK l _Toc387843362 4.3.1 底板鋼筋 PAGEREF _Toc387843362 h 22 HYPERLINK l _Toc387843363 4.3.2 鋼管支撐及型鋼支撐布置 PAGEREF _Toc387843363 h

10、 23 HYPERLINK l _Toc387843364 4.3.3 底板面鋼筋型鋼支架受力計算 PAGEREF _Toc387843364 h 29 HYPERLINK l _Toc387843365 第5章 混凝土熱工計算 PAGEREF _Toc387843365 h 40 HYPERLINK l _Toc387843366 5.1 混凝土表面溫度裂縫控制計算 PAGEREF _Toc387843366 h 40 HYPERLINK l _Toc387843367 5.1.1 混凝土的絕熱溫升 PAGEREF _Toc387843367 h 41 HYPERLINK l _Toc387

11、843368 5.1.2 混凝土的內部最高溫度 PAGEREF _Toc387843368 h 41 HYPERLINK l _Toc387843369 5.1.3 混凝土表面最高溫度（考慮保溫材料的保溫作用之后） PAGEREF _Toc387843369 h 41 HYPERLINK l _Toc387843370 5.1.4 溫度差 PAGEREF _Toc387843370 h 42 HYPERLINK l _Toc387843371 5.1.5 混凝土澆筑體表面保溫材料厚度計算 PAGEREF _Toc387843371 h 42 HYPERLINK l _Toc387843372

12、5.2 自約束裂縫控制熱工計算 PAGEREF _Toc387843372 h 43 HYPERLINK l _Toc387843373 5.3 外約束裂縫控制熱工計算 PAGEREF _Toc387843373 h 45 HYPERLINK l _Toc387843374 5.3.1 混凝土澆筑前裂縫控制計算 PAGEREF _Toc387843374 h 45 HYPERLINK l _Toc387843375 5.4 大體積混凝土冷凝管布置 PAGEREF _Toc387843375 h 46 HYPERLINK l _Toc387843376 第6章 溫度監(jiān)測 PAGEREF _Toc

13、387843376 h 48 HYPERLINK l _Toc387843377 6.1 測溫系統(tǒng)工作原理及測溫部署 PAGEREF _Toc387843377 h 48 HYPERLINK l _Toc387843378 6.1.1 測溫系統(tǒng)工作原理 PAGEREF _Toc387843378 h 48 HYPERLINK l _Toc387843379 6.1.2 測溫頻率 PAGEREF _Toc387843379 h 48 HYPERLINK l _Toc387843380 6.1.3 溫控指標 PAGEREF _Toc387843380 h 48 HYPERLINK l _Toc38

14、7843381 6.1.4 測溫過程注意事項 PAGEREF _Toc387843381 h 49 HYPERLINK l _Toc387843382 6.1.5 監(jiān)測布點 PAGEREF _Toc387843382 h 49 HYPERLINK l _Toc387843383 第7章 施工質量技術保證措施 PAGEREF _Toc387843383 h 51 HYPERLINK l _Toc387843384 7.1 確保工程質量的管理措施 PAGEREF _Toc387843384 h 51 HYPERLINK l _Toc387843385 7.2 混凝土表面外觀檢查 PAGEREF _

15、Toc387843385 h 52 HYPERLINK l _Toc387843386 7.3 混凝土的進場檢驗 PAGEREF _Toc387843386 h 52 HYPERLINK l _Toc387843387 7.4 混凝土試塊留置 PAGEREF _Toc387843387 h 52 HYPERLINK l _Toc387843388 7.5 混凝土抗裂縫保證措施 PAGEREF _Toc387843388 h 52 HYPERLINK l _Toc387843389 7.6 大體積砼施工的應急措施 PAGEREF _Toc387843389 h 53 HYPERLINK l _T

16、oc387843390 7.6.1 不能連續(xù)澆筑的應急措施 PAGEREF _Toc387843390 h 53 HYPERLINK l _Toc387843391 7.6.2 天氣突變的應急措施 PAGEREF _Toc387843391 h 54 HYPERLINK l _Toc387843392 7.6.3 大體積混凝土溫度異常處理措施 PAGEREF _Toc387843392 h 54 HYPERLINK l _Toc387843393 第8章 安全文明施工保證措施 PAGEREF _Toc387843393 h 54PAGE 編制依據(jù)1、東南國際航運中心總部大廈（37#地塊）A、B

17、座工程施工圖紙；2、與本工程相關的現(xiàn)行國家規(guī)范、規(guī)程及技術標準；3、福建省及廈門市頒布現(xiàn)行的法律、法規(guī)，以及規(guī)章制度；4、施工現(xiàn)場及周邊環(huán)境的情況；5、ISO9001質量管理體系、ISO14001環(huán)境管理體系、OSHMS18001職業(yè)安全健康管理體系標準；我單位質量、環(huán)境及職業(yè)安全健康管理手冊、程序文件及其支持性文件。 6、采用規(guī)范、標準目錄：序號標準名稱標準編號1建筑地基基礎工程施工質量驗收規(guī)范GB50202-20022混凝土結構設計規(guī)范GB50010-20103工程測量規(guī)范GB50026-20074混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范GB50204-2002（2011版）5鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼

18、筋GB14992-20076混凝土質量控制標準GB50164-20117硅酸鹽水泥、普通硅酸鹽水泥GBl7519998礦渣硅酸鹽水泥、火山灰質硅酸鹽水泥及粉煤灰硅酸鹽水泥GBl34419999普通混凝土力學性能試驗方法標準GB/T50081-200210混凝土外加劑應用技術規(guī)范GB50119-201311混凝土泵送施工技術規(guī)程JGJ/G10-201112高層建筑箱形與筏形基礎技術規(guī)范JGJ6-201113普通混凝土配合比設計規(guī)程JGJ55-201114大體積混凝土施工規(guī)范GB50496-200915建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-201116混凝土用水標準JGJ63-2006

19、17鋼筋機械連接技術規(guī)程JGJ107-201018地下工程防水技術規(guī)范GB50108-200819施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范JGJ46-200520建筑機械使用安全技術規(guī)程JGJ33-201221預拌混凝土GB/T10902工程概況工程概況工程名稱：東南國際航運中心總部大廈（37#地塊）A、B座工程建設單位：廈門海投國際航運中心開發(fā)有限公司設計單位：中國建筑設計研究院監(jiān)理單位：廈門海投建設監(jiān)理咨詢有限公司勘察單位：核工業(yè)華南工程勘察院施工單位：中建三局集團有限公司本工程位于廈門市海滄新區(qū)，西鄰東嶼南路，東臨海滄大道。建筑功能為辦公及商業(yè)。本工程（37#地塊），包括A樓聯(lián)檢商務中心和B樓聯(lián)檢政

20、務中心，地下二層為車庫。37#地塊用地面積53270 m2，總建筑面積263680 m2（不含避難層6075 m2），其中地上建筑面積約185585 m2，地下建筑面積約78095 m2，由總高度153.55m的A座塔樓及總高度87.95m的B座塔樓組成?；A型式（主樓）為樁筏基礎，基礎型式（地下車庫）為樁基+防水板。大體積混凝土工程概況A座A1區(qū)主樓筏板區(qū)域厚度為3500mm，其它承臺厚度為1500mm、2500mm、3000mm，防水板厚度為1000mm。筏板區(qū)域長約51m，寬約21.6m，面積約1117.5m2，A1區(qū)混凝土總方量約 7400m3。筏板基礎底板頂標高為-12.200m，筏

21、板底標高為-15.700m，核心筒電梯基坑坑底標高（-13.700m、-14.700m、-15.500m），集水坑坑底標高（-13.500m、-16.200m、-17.000m）。主樓區(qū)域核心筒底板厚度為3.5m、4.8m、5m、6m、6.8m、7.5m、8.3m。本方案只針對A座A1區(qū)底板大體積混凝土施工，其他區(qū)域底板施工見地下室土建施工方案。砼強度等級：基礎墊層混凝土為強度等級C20，底板混凝土強度等級C40，抗?jié)B等級為P8。A座底板分區(qū)劃分示意圖施工準備技術準備施工前應進行圖紙會審，提出施工階段的綜合抗裂措施，制訂關鍵部位的施工作業(yè)指導書。應對工人進行專業(yè)培訓，并應逐級進行技術交底，熟悉

22、圖紙中該部位施工的工程概況，板厚、面積、混凝土量。同時應建立嚴格的崗位責任制和交接班制度。大體積混凝土施工前要對混凝土的模板和支架、鋼筋工程、預埋管件驗收并在合格的基礎上進行。施工現(xiàn)場設施應按施工總平面布置圖的要求按時完成，場區(qū)內道路應堅實平坦，必要時，應與市政、交管等部門協(xié)調，制訂場外交通臨時疏導方案。施工現(xiàn)場的供水、供電應滿足混凝土連續(xù)施工的需要，當有斷電可能時，應有雙路供電或自備電源等措施。要對選定的商品混凝土站進行實地考察，對其加工程序、生產(chǎn)環(huán)節(jié)、原材料采購渠道、生產(chǎn)供貨能力、路程遠近、交通運輸?shù)缆窌惩ㄇ闆r，混凝土供應保障措施都要進行考核，確保商品混凝土的供應能力及產(chǎn)品質量沒有問題。大

23、體積混凝土的供應能力應滿足混凝土連續(xù)施工的需要，不宜低于單位時間所需量的1.2倍。用于大體積混凝土施工的設備，在澆筑混凝土前應進行全面的檢修和試運轉，其性能和數(shù)量應滿足大體積混凝土連續(xù)澆筑的需要?；炷恋臏y溫監(jiān)控設備宜按本規(guī)范的有關規(guī)定配置和布設，標定調試應正常，保溫用材料應齊備，并應派專人負責測溫作業(yè)管理。在施工之前要注意季節(jié)性氣象資料的收集，進行分析，因本工程A座A1區(qū)底板大體積混凝土澆筑時間為2天，宜選擇在連續(xù)晴朗的天氣澆筑。 商品混凝土的技術要求材料 1、水泥根據(jù)大體積混凝土施工規(guī)范，大體積混凝土所用水泥必須滿足以下要求：底板混凝土使用中、低熱硅酸鹽42.5水泥，所用水泥其3d 的水化

24、熱不宜大于240kJ/kg，7d 的水化熱不宜大于270kJ/kg。底板混凝土為抗?jié)B混凝土，所用水泥的鋁酸三鈣含量不宜大于8%。2、粗細集料細骨料宜采用中砂，其細度模數(shù)宜大于2.3，含泥量不大于3%；粗骨料宜選用粒徑531.5mm，并連續(xù)級配，含泥量不大于1%，應選用非堿活性的粗骨料。3、外加劑使用緩凝型的高效減水劑改善混凝土的流動性，降低混凝土的單方用水量。所用外加劑的質量及應用技術，應符合現(xiàn)行國家標準混凝土外加劑GB 8076、混凝土外加劑應用技術規(guī)范GB50119和有關環(huán)境保護標準的規(guī)定。4、摻合料摻加一定量的粉煤灰和?；郀t礦渣粉，其質量應符合現(xiàn)行國家標準用于水泥和混凝土中的粉煤灰GB

25、1596-2005用粉煤灰二級F類技術要求 和用于水泥和混凝土中的粒化高爐礦渣粉GB/T 18046-2008中的?；郀t礦渣S95級別技術要求的有關規(guī)定。5、拌和用水拌合用水的質量應符合國家現(xiàn)行標準混凝土用水標準JGJ 63 的有關規(guī)定。坍落度攪拌站應根據(jù)氣溫條件、運輸時間（白天或夜天）、運輸?shù)缆返木嚯x、混凝土原材料（水泥品種、附加劑品種等）變化、混凝土的坍落度損失情況來調整原配合比，確?；炷翝仓r的坍落度能夠滿足施工生產(chǎn)需要，保證混凝土供應質量。配合比本工程底板混凝土為防水混凝土，按圖紙要求，采用混凝土60d 強度作為混凝土配合比的設計依據(jù)。拌和水用量不宜大于175kg/ m。粉煤灰摻量

26、不宜超過膠凝材料用量的40%；礦渣粉的摻量不宜超過膠凝材料用量的50%；粉煤灰和礦渣粉摻合料的總量不宜大于混凝土中膠凝材料用量的50%。水膠比不宜大于0.50。砂率宜為3842%。拌合物泌水量宜小于10L/m。和易性為了保證混凝土在澆筑過程中不離析，要求混凝土要有足夠的粘聚性，要求在泵送過程中不泌水、不離析。坍落度經(jīng)時損失要求兩小時小于40mm。擴展度不小于45mm。初凝、終凝為了保證底板混凝土的連續(xù)澆筑，避免出現(xiàn)施工冷縫，要求商品混凝土的初凝時間保證在10小時以上；為了保證后道工序的及時插入，要求混凝土終凝時間控制在12小時以內。混凝土試配在混凝土制備前，應進行常規(guī)配合比試驗，并應進行水化熱

27、、泌水率、可泵性等對大體積混凝土控制裂縫所需的技術參數(shù)的試驗；必要時其配合比設計應當通過試泵送，根據(jù)試泵送結果來調整或者優(yōu)化配合比。初步設計出配合比如下： 配合比P.O425.R水泥水砂石二級F類粉煤灰礦渣粉聚羧酸高性能減水劑抗裂硅質防水劑高性能鋼筋阻銹劑砂率水膠比用量220156779102957965.4799430.40重量比10.713.544.680.260.440.0250.040.04場地及交通準備交通條件1、場內：本工程37#地塊場地內臨時通道、2#施工大門處有硬化臨時道路，場地寬敞，可作為混凝土泵及混凝土攪拌運輸車通道。2、場外：本工程位于廈門市海滄區(qū)東嶼村南端，東鄰海滄大道

28、，西鄰東嶼南路。37#地塊A座底板混凝土澆筑供應商為廈門海投建材有限公司，公司地址為海新路東側，如圖中起點所示，混凝土攪拌運輸車可按如圖所示線路行走，到達工地時間約為16min。場地準備根據(jù)周邊市政道路的交通流量的分布情況，場內交通線路，A座A1區(qū)底板大體積混凝土同時澆筑時需要配備6臺輸送泵(其中1臺備用)，可以將輸送泵布置在基坑內臨時道路上和東側基坑邊2#施工大門處，由于現(xiàn)場空地較大，交通組織較為簡單，可滿足混凝土攪拌運輸車就位布置需要。1、場外交通維持底板大體積混凝土需要24h連續(xù)澆筑，混凝土施工前要與混凝土攪拌車沿途路線的交警取得聯(lián)系，有效溝通，獲得批準，適當放行。 另外還要安排一個人負

29、責與全部混凝土攪拌車司機保持聯(lián)系，了解混凝土攪拌車的行進狀態(tài)，罐車在路途中遇到問題，及時趕赴現(xiàn)場，加以解決。了解混凝土攪拌車到達現(xiàn)場的時間，以便作合理安排。2、場內交通維持混凝土攪拌車到達現(xiàn)場后，由現(xiàn)場值班人員進行指揮，在出入口處設兩名值班人員維持交通，全程采用對講機進行指揮，以保證進場車輛按規(guī)定位置?？?，不能進場的在大門口指定區(qū)域停靠等候，在道路寬度或者場地不夠情況下，場內施工完畢的車輛出場后，?？康群虻能囕v才能進場，防止無序進出，阻礙交通，延誤時間。降低入模溫度的準備工作因A座底板大體積混凝土澆筑時間處于廈門的初夏時間，日平均氣溫約為20至30，混凝土的入模溫度基本滿足規(guī)范要求，即不低于5

30、且不高于30（大體積混凝土規(guī)范（GB50496-2009）。在混凝土攪拌站進行溝通，采取以下措施降低混凝土的入模溫度。1.設計幾種不同的配合比，進行試配，以確定理想水化熱的最終配合比；2.安排混凝土攪拌站準備搭設遮陽棚的相關材料，以降低砂石等原材料的溫度；3.準備一定量的冰塊，以便降低混凝土的用水溫度；4.現(xiàn)場準備足夠的麻袋和足夠長的水管，在泵管全長范圍覆蓋濕麻袋。施工資源配置混凝土泵選擇根據(jù)混凝土體量的分布情況和工程進度的需要，地下室底板混凝土澆筑選擇HBT60C混凝土泵，其性能參數(shù)如下表：HBT60C混凝土輸送泵性能參數(shù)表序號性能指標單位數(shù)值1理論混凝土輸送量（低壓）m/h702理論混凝土

31、輸送量（高壓）m/h433理論混凝土輸出壓力（低壓）m/h9.24理論混凝土輸出壓力（高壓）m/h15.75液壓系統(tǒng)壓力Mpa326轉速r/min15007柴油機主動力kw1108上料高度mm13209料斗容積m0.610外型尺寸mm66852085207211理論泵送高度m250輸送泵配備數(shù)量（1）、混凝土泵的實際平均輸出量Q1= Qmax*a1*=60*0.85*0.6=30.631m/h式中：N1混凝土輸送泵車需用臺數(shù)Q1每臺混凝土泵的實際平均輸出量(m/h)Qmax每臺混凝土泵的最大輸出量，Qmax=60 m/ha 配管條件系數(shù)，可取0.8-0.9。取0.85泵車作業(yè)效率，根據(jù)混凝土攪

32、拌運輸車向混凝土泵供料的間斷時間、拆裝混凝土輸出管和布料停歇等情況，可取0.5-0.7，取0.6。（2）、A座A1區(qū)底板砼澆筑方法及混凝土泵數(shù)量的計算A座A1區(qū)一次性澆筑時混凝土工程量最大，約為7400m3?；炷帘眠x用6臺，其中一臺備用。采用整體斜面分層、推移式連續(xù)澆筑，分層厚度為每層0.5m。 總澆筑用時：7400（315）48h。（3）、混凝土攪拌運輸車數(shù)量的配置每臺輸送泵車需混凝土罐車數(shù)量計算公式： N=式中： Q1每臺混凝土泵的實際平均輸出量 (m/h)N混凝土攪拌運輸車臺數(shù)（臺）V每臺混凝土攪拌運輸車的容量(m) ，取8m3L混凝土攪拌運輸車往返距離(km)，取20km So混凝土

33、攪拌運輸車平均行車車速(km/h)；一般取30，本工程取40 km/hT1每臺混凝土攪拌運輸車總計停歇時間(h)，取0.5hN=31/8（20/40+0.5）=3.87，取4臺考慮到不確定因素，每臺輸送泵需配備混凝土攪拌運輸車臺數(shù)n=5(臺)；共需配備攪拌運輸車：30(臺)。根據(jù)計算結果，A座底板大體積混凝土澆筑需HBT60C型拖式混凝土泵為6臺（1臺備用），攪拌站總共需配置混凝土輸送車30臺。 勞動力配置根據(jù)工程量及工程整體安排，進行合理的勞動力安排，要使A座A1區(qū)底板混凝土施工按計劃完成，各專業(yè)需要投入的勞動力數(shù)量見下表：工 種人 數(shù)備 注鋼筋工80隨施工進度調整木 工40混凝土工50防水

34、工20機電安裝工15電焊工5合 計210機械設備配置按照工程進度及工程量安排合理的機械，以滿足施工要求，機械設備配置按照下表：序號設備名稱規(guī)格型號數(shù)量國別/產(chǎn)地1塔式起重機MC4802臺中國2塔式起重機T80301臺中國3布料機BLG122臺上海4混凝土泵HBT60C6臺（1臺備用）武漢5泵管系統(tǒng)D=1255套南京6振搗棒ZN5015根廣東7平板振動器ZW74臺湖南8鋼筋切斷機GQ-406臺江蘇9鋼筋彎曲機WQ-404臺浙江10鋼筋調直機JK-34臺江蘇11電動套絲機15-504臺江蘇12砂輪切割機SQ-40-1Q3臺山東13潛水泵H=30m10臺福建14壓刨MB-1052臺四川15圓盤鋸MJ

35、-1348臺山東16經(jīng)緯儀TDJ2E6臺上海17全站儀GTS-602/L2臺日本18自動安平水準儀AT-G66臺日本主材、周轉材料及輔助材料A1區(qū)底板施工所需主材、周轉材料及輔助材料見下表：序號材料名稱數(shù)量進場時間1鋼筋1600t隨現(xiàn)場施工進度分批進場2混凝土7400m隨現(xiàn)場施工進度分批進場318mm多層膠合板400隨現(xiàn)場施工進度進場4焊條5包隨現(xiàn)場施工進度進場5氧氣、乙炔各兩瓶隨現(xiàn)場施工進度進場6蒸壓灰砂多孔磚（240*180*80）3000塊隨現(xiàn)場施工進度進場7鋼管10t隨現(xiàn)場施工進度分批進場8止水螺桿800根隨現(xiàn)場施工進度進場93003鋼板止水帶220m隨現(xiàn)場施工進度進場10塑料薄膜50

36、00隨現(xiàn)場施工進度進場11防雨彩條布2500 隨現(xiàn)場施工進度進場12土工布7500 隨現(xiàn)場施工進度進場1312.6#槽鋼1780m隨現(xiàn)場施工進度進場1414#槽鋼280m隨現(xiàn)場施工進度進場1563*6等邊角鋼4500m隨現(xiàn)場施工進度進場施工方法混凝土工程混凝土澆筑順序（1）輸送泵及輸送泵管的布置A1區(qū)底板大體積混凝土澆筑采用5臺混凝土泵進行輸送，其中1#、2#輸送泵布置在海滄大道上，3#、4#輸送泵布置在2#施工大門處，5#輸送泵布置于A2-2區(qū)臨時道路上，其中2#、4#輸送泵接布料機進行澆筑。泵管沿A1區(qū)沿東西方向均勻布置，泵管澆筑坑中坑時采用加長軟管進行澆筑混凝土。具體布置見下圖：(2)分

37、層澆筑順序及泵管泵送部署：混凝土輸送泵送混凝土時混凝土泵的支腿應完全伸出，并插好安全銷?；炷帘门c輸送管連通后，應按所用混凝土泵使用說明書的規(guī)定進行全面檢查，符合要求后方能開機進行空運轉?；炷帘脝雍髴缺盟瓦m量水以濕潤混凝土泵的料斗、活塞及輸送管的內壁等直接與混凝土接觸部位。經(jīng)泵送水檢查確認混凝土泵和輸送管中無異物后，應采用下列方法之一潤滑混凝土泵和輸送管內壁：1、泵送水泥漿2、泵送水泥砂漿3、泵送與混凝土內除粗骨料外的其他成份相同配合比的水泥砂漿。潤滑用的水泥漿或水泥砂漿應分散布料不得集中澆筑在同一處。開始泵送時混凝土泵應處于慢速、勻速并隨時可反泵的狀態(tài)。泵送速度應先慢后快逐步加速，同時

38、應觀察混凝土泵的壓力和各系統(tǒng)的工作情況，待各系統(tǒng)運轉順利后，方可以正常速度進行泵送?；炷帘盟蛻B續(xù)進行，如必須中斷時其中斷時間不得超過混凝土從攪拌至澆筑完畢所允許的延續(xù)時間，泵送混凝土時活塞應保持最大行程運轉。泵送混凝土時，如輸送管內吸入了空氣，應立即反泵吸出混凝土至料斗中重新攪拌排出空氣后再泵送。泵送混凝土時，水箱或活塞清洗室中應經(jīng)常保護充滿水。在混凝土泵送過程中若需接長3m以上的輸送管時，仍應預先用水和水泥漿或水泥砂漿，進行濕潤和潤滑管道內壁?；炷帘盟瓦^程中不得把拆下的輸送管內的混凝土撒落在未澆筑的地方。當混凝土泵出現(xiàn)壓力升高且不穩(wěn)定油溫升高、輸送管明顯振動等現(xiàn)象，而泵送困難時不得強行

39、泵送并應立即查明原因采取措施排除?？上扔媚鹃城脫糨斔凸軓澒堋㈠F形管等部位并進行慢速泵送或反泵防止堵塞。當輸送管被堵塞時應采取下列方法排除：重復進行反泵和正泵逐步吸出混凝土至料斗中，重新攪拌后泵送。用木槌敲擊等方法，查明堵塞部位，將混凝土擊松后重復進行反泵和正泵排除堵塞；當上述兩種方法無效時。應在混凝土卸壓后，拆除堵塞部位的輸送管，排出混凝土堵塞物后方可接管，重新泵送前應先排除管內空氣后方可擰緊接頭。在混凝土泵送過程中有計劃中斷時，應在預先確定的中斷澆筑部位停止泵送，且中斷時間不宜超過1h。當混凝土泵送出現(xiàn)非堵塞性中斷時應采取下列措施：混凝土泵車卸料清洗后重新泵送，或利用臂架將混凝土泵入料斗，進

40、行慢速間歇循環(huán)泵送，有配管輸送混凝土時可進行慢速間歇泵送。固定式混凝土泵可利用混凝土攪拌運輸車內的料進行慢速間歇泵送，或利用料斗內的料進行間歇反泵和正泵。向下泵送混凝土時應先把輸送管上氣閥打開，待輸送管下段混凝土有了一定壓力時方可關閉氣閥?；炷帘盟图磳⒔Y束前，應正確計算尚需用的混凝土數(shù)量并應及時告知混凝土攪拌站。泵送過程中廢棄的和泵送終止時多余的混凝土應按預先確定的處理方法和場所及時進行妥善處理。泵送完畢時應將混凝土泵和輸送管清洗干凈。排除堵塞重新泵送或清洗混凝土泵時布料設備的出口應朝安全方向以防堵塞物或廢漿高速飛出傷人。當多臺混凝土泵同時泵送或與其他輸送方法組合輸送混凝土時應預先規(guī)定各自的

41、輸送能力。泵管加固將混凝土輸送泵就位，按照底板混凝土澆筑線路，布置泵管走向，輸送管布置本著盡量縮短管線長度，少用彎管和軟管的原則。本工程泵管從37#地塊東側2#施工大門處沿基坑二級邊坡時，采用48.3鋼管沿泵管方向在邊坡上搭設間距1m*1m*1m腳手架支撐泵管；基坑支護樁側壁垂直布置進入基坑時，采用48.3鋼管搭成2m見方的鋼管架從底板至冠梁對豎向輸送管進行加固，在底板處采用鋼管做拋撐進行加固穩(wěn)定?；觾人捷斔凸懿捎脧U舊輪胎鋪墊，間隔2000mm設置一個，以保護底板鋼筋。豎向泵管架示意圖廢舊輪胎在混凝土澆筑的過程中依次移除，在底板大體積混凝土澆筑完成后收集備下次利用?；炷翝仓鶕?jù)本工程大體

42、積混凝土的特點，采用整體斜面分層、推移式連續(xù)澆筑，配備5臺HBT60C混凝土輸送泵按1:10的坡度分層澆筑。采用分段分層布料、分段分層振搗的施工方法進行施工，混凝土一次澆筑的厚度為500mm，分段的長度為10米，盡量延長上下層混凝土的覆蓋時間，讓混凝土充分散熱，但上下層澆搗間歇時間不得超過混凝土初凝時間，布料時在23m范圍內水平移動泵管且垂直布料，混凝土采用插入式高頻振動棒進行振搗，進行上層混凝土振搗時插入下層的深度不少于50mm，振動棒的移動間距以400mm為宜，應盡量避免碰撞鋼筋，振動棒每一振點的振搗時間，一般控制時間為1530s，時間過短，混凝土不易振實，過長會引起混凝土離析，混凝土振搗

43、應注意“快插慢拔不漏點”。每根泵管配備45根插入式振動棒，分別布置在斜面的坡頂、坡中和坡腳。在混凝土澆筑后即將凝固前，在適當?shù)臅r間和位置給予二次振搗，消除混凝土因泌水在粗骨料、水平鋼筋下部生成的水分和孔隙，增加混凝土的密實度，減少內部微裂縫和改善混凝土強度，提高抗裂性。砼澆筑到收尾階段的泌水采用污水泵抽排至坑外?；炷猎诔跄坝霉纬吖纹胶湍灸ㄗ邮展猓⒓皶r用塑料薄膜覆蓋，防止混凝土表面水分過快散失出現(xiàn)干縮裂縫。標高控制底板鋼筋綁扎前，根據(jù)現(xiàn)場基坑外側已布置的永久性標高控制線，將底板標高控制線引至現(xiàn)場塔吊標準節(jié)上，鋼筋綁扎好后，再引至底板墻、柱鋼筋上，用紅油漆標出該層+100cm 線。澆筑混凝土

44、時每個開間用尼龍線拉對角線控制標高?；炷潦┕ぷ鳂I(yè)面泌水處理混凝土表面離析水以及沉積水對底板混凝土質量影響較大，如果施工過程中不及時排出，不但會影響混凝土的強度，而且會加劇混凝土的自身收縮，引起底板混凝土的裂縫，本工程擬在混凝土澆筑的過程中采取如下措施對沉積水、離析水進行排出：底板大體積混凝土澆筑時，當混凝土澆筑分層大坡面坡腳接近另一端端頭斜坡時，從另一端端頭往回澆筑，與原斜坡相交形成一個積水坑，再用抽水泵及時排除其中間的泌水。混凝土養(yǎng)護（1）為防止底板混凝土內外溫差過大，導致貫通裂縫的產(chǎn)生，需要采取保濕保溫法養(yǎng)護。在底板混凝土表面二次抹壓處理后，在土工布表面噴灑水保持濕潤后覆蓋塑料薄膜，使混

45、凝土內蒸發(fā)出的水分積在混凝土表面進行保濕養(yǎng)護，塑料薄膜上覆蓋土工布，塑料薄膜和土工布覆蓋時搭接長度應不小于20cm，保證保溫層的整體密閉性。側面（包括后澆帶部位）滿鋪塑料薄膜進行保溫養(yǎng)護。（2）底板混凝土應連續(xù)養(yǎng)護不少于14d，并應經(jīng)常檢查塑料薄膜的完整情況，保證塑料薄膜內時刻保持濕潤狀態(tài)。（3）在保溫養(yǎng)護中，應對混凝土澆筑體的里表溫差和降溫速率進行現(xiàn)場監(jiān)測，當實測結果不滿足溫控指標要求時，應及時調整保溫養(yǎng)護方案?；炷猎噳K制作（1）抗?jié)B砼每500m3留置標養(yǎng)試塊一組，試塊尺寸185（175）150mm，一組6塊，養(yǎng)護條件203，相對濕度90%以上，養(yǎng)護齡期28天。（2）同條件試塊的組數(shù)根據(jù)實

46、際需要確定，一般不少于2組。（3）標準養(yǎng)護試塊連續(xù)澆筑不超過100m3的同配合比的混凝土，取樣不得少于一次；當一次連續(xù)澆筑超過1000 m3時，同一配合比的混凝土每200 m3取樣不得少于一次。模板施工底板及承臺模板因承臺頂面高出防水板板面500mm，故地下室承臺部位采用吊模施工。電梯井基坑、集水坑模板電梯基坑、集水坑模板采用18mm厚木模板， 50100mm木枋，48.33.6mm鋼管支撐加固。鋼管支撐50100mm木枋電梯基坑、集水井模板安裝示意圖電梯基坑、集水井模板固定鋼筋支架示意圖底板積水井、電梯井周圍無支撐物體，故該部位模板采用散拼吊模，主楞間距400mm，次楞間距250mm，陰角做

47、200mm寬壓腳板和50100mm木枋，上口和下口用調節(jié)撐對撐。鋼筋施工底板鋼筋因型鋼支撐架較高約4.8m8.3m，為便于進行支撐水平橫梁及連系角鋼焊接，在底板鋼筋綁扎完成后搭設鋼管腳手操作架進行水平支撐型鋼的焊接。在水平聯(lián)系角鋼及水平支撐型鋼焊接完成后拆除腳手架。形成交叉作業(yè)，該做法施工流程如下：鋼管支撐及型鋼支撐布置東南國際航運中心總部大廈（37#地塊）A、B座工程 A座大體積混凝土施工方案東南國際航運中心總部大廈（37#地塊）A、B座工程 A座大體積混凝土施工方案底板面鋼筋型鋼支架受力計算 （1）-17.0m集水井坑兩側筏板面筋支架計算，支架高度8.3m。一、參數(shù)信息：鋼筋支架（馬凳）應

48、用于高層建筑中的大體積混凝土基礎底板或者一些大型設備基礎和高厚混凝土板等的上下層鋼筋之間。鋼筋支架采用鋼筋焊接制的支架來支承上層鋼筋的重量，控制鋼筋的標高和上部操作平臺的全部施工荷載。型鋼主要采用角鋼和槽鋼組成。型鋼支架一般按排布置，立柱和上層一般采用型鋼，斜桿可采用鋼筋和型鋼，焊接成一片進行布置。對水平桿，進行強度和剛度驗算，對立柱和斜桿，進行強度和穩(wěn)定驗算。作用的荷載包括自重和施工荷載。鋼筋支架所承受的荷載包括上層鋼筋的自重、施工人員及施工設備荷載。鋼筋支架的材料根據(jù)上下層鋼筋間距的大小以及荷載的大小來確定，可采用鋼筋或者型鋼。上層鋼筋的自重荷載標準值為4.110kN/m施工設備荷載標準值

49、為12.000kN/m施工人員荷載標準值為3.000kN/m橫梁的截面抵抗矩W=62.137cm3橫梁鋼材的彈性模量E=2.05105N/mm2橫梁的截面慣性矩I=391.466cm4立柱的高度h=8.3m立柱的間距l(xiāng)=2m鋼材強度設計值f=205N/mm2立柱的截面抵抗矩W=80.5cm3二、支架橫梁的計算支架橫梁按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，支架橫梁在小橫桿的上面。按照支架橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算支架橫梁的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算靜荷載的計算值q1=1.24.110+1.212.000=19.332kN/m活荷載的計算值q2=1.43.000=4.200kN/

50、m支架橫梁計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)支架橫梁計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2、強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.0819.332+0.104.200)2.002=7.866kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.1019.332+0.1174.200)2.002=-9.698kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=9.698106/62137.0=156.081N/mm2支架橫梁的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3、撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布

51、荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=4.110+12.000=16.110kN/m活荷載標準值q2=3.000kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.67716.110+0.9903.000)2000.04/(1002.051053914660.0)=2.767mm支架橫梁的最大撓度小于2000.0/150與10mm,滿足要求!三、支架立柱的計算支架立柱的截面積A=18.51cm2截面回轉半徑i=5.520cm立柱的截面抵抗矩W=80.5cm3支架立柱作為軸心受壓構件進行穩(wěn)定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定：式中立柱的壓應力；N軸向壓力設計值；軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù),根

52、據(jù)立桿的長細比=h/i，經(jīng)過查表得到,=0.308；A立桿的截面面積,A=18.51cm2；f立桿的抗壓強度設計值，f205N/mm2；采用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力為經(jīng)計算得到N=28.75kN,=170.911N/mm2；立桿的穩(wěn)定性驗算=f,滿足要求!（2）、-16.2m集水坑兩側面筋支架計算，支架高度7.5m一、參數(shù)信息：鋼筋支架（馬凳）應用于高層建筑中的大體積混凝土基礎底板或者一些大型設備基礎和高厚混凝土板等的上下層鋼筋之間。鋼筋支架采用鋼筋焊接制的支架來支承上層鋼筋的重量，控制鋼筋的標高和上部操作平臺的全部施工荷載。型鋼主要采用角鋼和槽鋼組成。

53、型鋼支架一般按排布置，立柱和上層一般采用型鋼，斜桿可采用鋼筋和型鋼，焊接成一片進行布置。對水平桿，進行強度和剛度驗算，對立柱和斜桿，進行強度和穩(wěn)定驗算。作用的荷載包括自重和施工荷載。鋼筋支架所承受的荷載包括上層鋼筋的自重、施工人員及施工設備荷載。鋼筋支架的材料根據(jù)上下層鋼筋間距的大小以及荷載的大小來確定，可采用鋼筋或者型鋼。上層鋼筋的自重荷載標準值為4.110kN/m施工設備荷載標準值為10.500kN/m施工人員荷載標準值為3.000kN/m橫梁的截面抵抗矩W=62.137cm3橫梁鋼材的彈性模量E=2.05105N/mm2橫梁的截面慣性矩I=391.466cm4立柱的高度h=7.5m立柱的

54、間距l(xiāng)=2m鋼材強度設計值f=205N/mm2立柱的截面抵抗矩W=62.137cm3二、支架橫梁的計算支架橫梁按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，支架橫梁在小橫桿的上面。按照支架橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算支架橫梁的最大彎矩和變形。1、均布荷載值計算靜荷載的計算值q1=1.24.110+1.210.500=17.532kN/m活荷載的計算值q2=1.43.000=4.200kN/m支架橫梁計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)支架橫梁計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2、強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08

55、17.532+0.104.200)2.002=7.290kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.1017.532+0.1174.200)2.002=-8.978kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=8.978106/62137.0=144.494N/mm2支架橫梁的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求!3、撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=4.110+10.500=14.610kN/m活荷載標準值q2=3.000kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.67714.610+0.9903.

56、000)2000.04/(1002.051053914660.0)=2.564mm支架橫梁的最大撓度小于2000.0/150與10mm,滿足要求!三、支架立柱的計算支架立柱的截面積A=15.69cm2截面回轉半徑i=4.953cm立柱的截面抵抗矩W=62.137cm3支架立柱作為軸心受壓構件進行穩(wěn)定驗算，計算長度按上下層鋼筋間距確定：式中立柱的壓應力；N軸向壓力設計值；軸心受壓桿件穩(wěn)定系數(shù),根據(jù)立桿的長細比=h/i，經(jīng)過查表得到,=0.305；A立桿的截面面積,A=15.69cm2；f立桿的抗壓強度設計值，f205N/mm2；采用第二步的荷載組合計算方法，可得到支架立柱對支架橫梁的最大支座反力

57、為經(jīng)計算得到N=26.53kN,=199.936N/mm2；立桿的穩(wěn)定性驗算=f,滿足要求!（3）、3.5m筏板區(qū)鋼筋支架計算一、參數(shù)信息：鋼筋支架（馬凳）應用于高層建筑中的大體積混凝土基礎底板或者一些大型設備基礎和高厚混凝土板等的上下層鋼筋之間。鋼筋支架采用鋼筋焊接制的支架來支承上層鋼筋的重量，控制鋼筋的標高和上部操作平臺的全部施工荷載。型鋼主要采用角鋼和槽鋼組成。型鋼支架一般按排布置，立柱和上層一般采用型鋼，斜桿可采用鋼筋和型鋼，焊接成一片進行布置。對水平桿，進行強度和剛度驗算，對立柱和斜桿，進行強度和穩(wěn)定驗算。作用的荷載包括自重和施工荷載。鋼筋支架所承受的荷載包括上層鋼筋的自重、施工人員

58、及施工設備荷載。鋼筋支架的材料根據(jù)上下層鋼筋間距的大小以及荷載的大小來確定，可采用鋼筋或者型鋼。上層鋼筋的自重荷載標準值為4.110kN/m施工設備荷載標準值為12.000kN/m施工人員荷載標準值為3.000kN/m橫梁的截面抵抗矩W=62.137cm3橫梁鋼材的彈性模量E=2.05105N/mm2橫梁的截面慣性矩I=391.466cm4立柱的高度h=3.5m立柱的間距l(xiāng)=2m鋼材強度設計值f=205N/mm2立柱的截面抵抗矩W=62.137cm3二、支架橫梁的計算支架橫梁按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，支架橫梁在小橫桿的上面。按照支架橫梁上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算支架橫梁的最大

59、彎矩和變形。1、均布荷載值計算靜荷載的計算值q1=1.24.110+1.212.000=19.332kN/m活荷載的計算值q2=1.43.000=4.200kN/m支架橫梁計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)支架橫梁計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2、強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.0819.332+0.104.200)2.002=7.866kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.1019.332+0.1174.200)2.002=-9.698kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強

60、度驗算：=9.698106/62137.0=156.081N/mm2支架橫梁的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3、撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=4.110+12.000=16.110kN/m活荷載標準值q2=3.000kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.67716.110+0.9903.000)2000.04/(1002.051053914660.0)=2.767mm支架橫梁的最大撓度小于2000.0/150與10mm,滿足要求!三、支架立柱的計算支架立柱的截面積A=15.69cm2截面回轉半徑i=4.953cm