1、前 言設(shè)計的主要目的是培養(yǎng)學(xué)生綜合運用所學(xué)知識和技能，分析解決實際問題的能力。通過畢業(yè)設(shè)計使學(xué)生形成經(jīng)濟(jì)、環(huán)境、市場、管理等大工程意識，培養(yǎng)學(xué)生實事求是、專業(yè)知識，同時也鍛煉了學(xué)生將理論運用于實踐的能力。橋梁的設(shè)計需要綜合考慮各個方面的因素，其中包括橋址處地形、地貌、氣象、水文條件、工程地質(zhì)、以及周圍所處的環(huán)境等等，除此之外，任何一個設(shè)計都必須要考慮的問題就是怎樣將經(jīng)濟(jì)、實用、美觀三者都融于設(shè)計之中。設(shè)計主要包括上部結(jié)構(gòu)計算和下部結(jié)構(gòu)計算。橋梁的結(jié)構(gòu)設(shè)計，主要是主梁、樁柱的內(nèi)力計算、截面配筋、強(qiáng)度驗算等。通過方案比選后確定本橋為連續(xù)箱梁橋，橋長140 上的車道荷載布置、超靜定連續(xù)梁內(nèi)力分析涉及

2、的所有計算全部由橋梁博士DrBridge和Excel礎(chǔ)。接下來的上部主梁和下部墩柱的結(jié)構(gòu)設(shè)計計算當(dāng)中，再以程序精算結(jié)果的基礎(chǔ)上，充分利用了AutoCAD計算機(jī)輔助設(shè)計功能和Excel了有詳細(xì)的計算書外，還按照設(shè)計要求繪制了一定量的施工圖紙?？傊?，通過畢業(yè)設(shè)計，達(dá)到基本知識、基礎(chǔ)理論、基本技能和運用知識能力、網(wǎng)絡(luò)獲取知識的能力、計算機(jī)應(yīng)用的能力、外語能力以及文化素質(zhì)、思想品德素質(zhì)、業(yè)務(wù)能力。11. 橋梁設(shè)計方案和比選1.1設(shè)計說明1.1.1 任務(wù)依據(jù)和設(shè)計范圍（1）任務(wù)依據(jù)所選橋位的地質(zhì)圖。（2）設(shè)計論文原始資料橋位地形圖、地質(zhì)勘察資料；（3）設(shè)計荷載：公路I級：車道荷載q 10.5kN，P 3

3、60kN。kk單幅橋?qū)挘嚎倢?（4）材料：混凝土：上部結(jié)構(gòu)C50，下部結(jié)構(gòu)C25；2）預(yù)應(yīng)力鋼筋：鋼絞線f1860（OVM3）Q235鋼；1.1.2 地質(zhì)資料自上而下土層分別為：3值為3000kN/m 。4（2）中砂：灰色，主要成分為石英，長石及云母。厚度3米，極限摩阻力為40kP，m值為3000kN/m4。3值為3000kN/m（4）中砂：灰色，主要成分為石英，長石，云母。厚度3米，極限摩阻力為40kP，m值為3000kN/4。m4。3值為3000kN/m4 。（6）含礫中砂：灰色，主要成分為石英，長石及云母，礫徑最大為8cm，呈棱角狀。4厚度3米，極限摩阻力為40kP，m值為3000kN/

4、 。m1.2 橋梁方案比選1.2.1 總體布置140 2成三跨或者四跨一聯(lián)的，也有做成多跨一聯(lián)的，但一般不超過六跨。對于橋孔分跨，往往要受到如下因素的影響：橋址地形、地質(zhì)與水文條件，通航要求以及墩臺、基礎(chǔ)及支座構(gòu)造，力學(xué)要求，美學(xué)要求等。若采用三跨不等的橋孔布置，一般邊跨長度可取為中跨的 0.50.8 倍，本設(shè)計其跨度組合為：(40+60+40)米。符合以上原理要求1.2.2 擬定方案并進(jìn)行方案比選本設(shè)計橋梁的形式可考慮拱橋、簡支梁橋、連續(xù)梁橋三種形式。從實用、安全、經(jīng)濟(jì)、美觀、環(huán)保以及占地與工期多方面比選，最終確定橋梁形式。橋梁設(shè)計原則：（1）實用性。橋梁必須實用，要有足夠的承載力。能保證行

5、車的暢通、舒適和安全。既滿足當(dāng)前的需要，又要考慮今后的發(fā)展。要能滿足交通運輸本身的需要，也要考慮到支援農(nóng)業(yè)等等。（2）安全性。橋梁的設(shè)計要能滿足施工及運營階段的受力需要，能夠保證其耐久性和穩(wěn)定性以及在特定地區(qū)的抗震需求。入獲得最好的效果。（4）美觀性。在橋梁設(shè)計中應(yīng)盡量考慮橋梁的美觀性。橋梁的外形要優(yōu)美，要與周圍環(huán)境相適應(yīng)，合理的輪廓是美觀的主要因素。（5）環(huán)保性。隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，生活水平的不斷提高，人們對環(huán)境保護(hù)提出了更高的要求，在建筑領(lǐng)域，一個工程的建設(shè)不能以犧牲環(huán)境作代價，在保證順利工的前提下要盡量避免對環(huán)境的破壞以實現(xiàn)經(jīng)濟(jì)的可持續(xù)發(fā)展。應(yīng)根據(jù)上述原則，對橋梁作出綜合評估：（1）梁橋：成

6、熟。預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋具有以下主要特征：（a）混凝土材料以砂、石為主，可就地取材，成本較低；（b）結(jié)構(gòu)造型靈活，可模型好，可根據(jù)使用要求澆鑄成各種形狀的結(jié)構(gòu)；（c）結(jié)構(gòu)的耐久性和耐火性較好，建成后維修費用較少；（d）結(jié)構(gòu)的整體性好，剛度較大，變性較??；（e）可采用預(yù)制方式建造，將橋梁的構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)化，進(jìn)而實現(xiàn)工業(yè)化生產(chǎn)；（f）預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋可有效利用高強(qiáng)度材料，并明顯降低自重所占全部設(shè)計荷載的比重，既節(jié)省材料、增大其跨越能力，又提高其抗裂和抗疲勞的能力；（7）預(yù)應(yīng)力混凝土梁式橋所采用的預(yù)應(yīng)力技術(shù)為橋梁裝配式結(jié)構(gòu)提供了最有效的拼裝手段，通過施加縱向、橫向預(yù)應(yīng)力，使裝配式結(jié)構(gòu)集成整體，進(jìn)一步擴(kuò)大了

7、裝配式結(jié)構(gòu)的應(yīng)用范圍。3簡支梁：度變化產(chǎn)生的附加力、特殊力的影響小，設(shè)計施工易標(biāo)準(zhǔn)化、簡單化；但其梁高較大，景觀稍差，行車條件也不如連續(xù)梁。連續(xù)梁：連續(xù)梁結(jié)構(gòu)可以降低梁高，節(jié)省工程數(shù)量，有利于爭取橋下凈空，并改善景觀；其護(hù)工作也較少。從城市美學(xué)效果來看，連續(xù)梁造型輕巧、平整、線路流暢，將給城市爭十分復(fù)雜，加大了設(shè)計難度。(2)拱橋： 的作用下，簡直梁的跨中彎矩為 ql /8，全梁的彎矩圖呈拋物線形，而設(shè)計得合理的拱軸，主要承受壓力，2彎矩、剪力均較小，故拱的跨越能力比梁大得多。由于拱是主要承受壓力的結(jié)構(gòu)，因而求較高，石料加工、開采與砌筑費工，現(xiàn)在已很少采用。由墩、臺承受水平推力的推力或設(shè)置單向

8、推力墩以承受不平衡的推力。梁拱組合(3)方案比選及截面形狀選定:（a）由上述條件可知，根據(jù)本設(shè)計具體的情況，因地基為軟土，制作拱橋難度較性不強(qiáng)，行車不如連續(xù)梁平穩(wěn)，美觀方面不如變截面連續(xù)梁的美觀。（b）梁部截面形式考慮了箱形梁、組合箱梁、槽型梁、T 型梁等可采用的梁型。連續(xù)單箱梁方案該方案結(jié)構(gòu)整體性強(qiáng)，抗扭剛度大，適應(yīng)性強(qiáng)。景觀效果好。該方期間工期不受控制,對橋下道路交通影響較其他方案稍大。重量輕。但從橋下看,美觀效果稍差。雖然從預(yù)制廠到工地的運輸要求相對較低，變形大，存在著后期維修養(yǎng)護(hù)工作量大的缺點。槽型梁為下承式結(jié)構(gòu)，其主要優(yōu)點是造型輕巧美觀，線路建筑高度最低,且兩為主要特征，不能充分發(fā)揮

9、鋼及混凝土材料的性能。同時，由于結(jié)構(gòu)為開口截面，4結(jié)構(gòu)剛度及抗扭性較差，而且需要較大的技術(shù)儲備才能實現(xiàn)。T 預(yù)制和吊裝的實施過程也存在著與其他預(yù)制梁同樣的問題。相比之下，單箱梁抗扭剛度大，整體受力和動力穩(wěn)定性能好，外觀簡潔，適應(yīng)性強(qiáng)，在直線、曲線等區(qū)間段均可采用，且施工技術(shù)成熟，造價適中。因此，結(jié)合工程特點和施工條件綜合考慮，本設(shè)計選擇連續(xù)箱型梁。(4)下部結(jié)構(gòu):橋墩類型有實體橋墩、空心橋墩、框架墩、柱式橋墩等。上。流或可能有船舶、冰塊、漂流物撞擊的河流中，一般用于小跨徑的橋梁上。是輪廓體型較大，多圬工材料少鋼筋。不利于橋下流水通過。低了梁高。但是其結(jié)構(gòu)比較復(fù)雜，施工比較麻煩。觀，既節(jié)省材料數(shù)

10、量又施工方便的特點，橋下通視情況良好。52. 上部結(jié)構(gòu)的設(shè)計計算2.1尺寸擬定2.1.1 立截面從預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁的受力特點來分析，連續(xù)梁的立面應(yīng)采取變高度布置為宜；在恒、活載作用下，支點截面將出現(xiàn)較大的負(fù)彎矩，從絕對值來看，支點截面的負(fù)彎矩外，變高度梁使梁體外形和諧，節(jié)省材料并增大橋下凈空。2.1.2 橫截面梁式橋橫截面的設(shè)計主要是確定橫截面布置形式，包括主梁截面形式、主梁間距、主梁各部尺寸；它與梁式橋體系在立面上布置、建筑高度、施工方法、美觀要求以及經(jīng)濟(jì)用料等等因素都有關(guān)系。當(dāng)橫截面的核心距較大時，軸向壓力的偏心可以愈大，也就是預(yù)應(yīng)力鋼筋合力的力臂愈大，可以充分發(fā)揮預(yù)應(yīng)力的作用。箱形截面

11、就是這樣的一種截面。此外，箱形截面這好的動力特性；再者它收縮變形數(shù)值較小，因而也受到了人們的重視?？傊湫谓孛媸谴?、中跨預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁最適宜的橫截面形式。計是一座公路連續(xù)箱形梁，采用的橫截面形式為單箱單室。2.1.3 梁高與細(xì)部尺寸（1）根據(jù)經(jīng)驗確定，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的中支點主梁高度與其跨徑之比通常在1/151/20 之間，而跨中梁高與主跨之比一般為1/301/50 之間。當(dāng)建筑高度不受限增加不多，卻能顯著節(jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束用量。本設(shè)計采用變高度的直線梁。根據(jù)橋梁設(shè)計常用數(shù)據(jù)手冊第 481、482 頁關(guān)于1111截面細(xì)部尺寸的規(guī)定：支點處：H=（ ）L，跨中 H=（ ）L15 20 30 50

12、6版厚度也隨梁高變化，底板一般為為 確定支點處梁高為 60cm；頂板厚為 30cm；腹板取跨中為 50cm，支點處為 75cm。（2）橫隔梁橫隔梁可以增強(qiáng)橋梁的整體性和良好的橫向分布，同時還可以限制畸變；支承處比其它截面的橋梁少設(shè)置橫隔梁，甚至不設(shè)置中間橫隔梁而只在支座處設(shè)置支承橫隔小，在內(nèi)力計算中也可不作考慮?？缰薪孛婕爸兄c截面示意圖如下所示：圖圖2.2荷載內(nèi)力計算對結(jié)構(gòu)進(jìn)行受力分析時應(yīng)對主梁進(jìn)行分單元。本橋全長 140 米，全梁共分 74 個單元，一般梁段長度為 2.0m。72.2.1 恒載內(nèi)力計算工方面的知識不熟，本設(shè)計中對該項設(shè)計內(nèi)容作了簡化，主要考慮了一般恒載內(nèi)力、活載內(nèi)力。主梁恒

13、載內(nèi)力，包括自重引起的主梁自重（一期恒載）內(nèi)力 S 和二期恒載（如鋪g1裝、欄桿等）引起的主梁后期恒載內(nèi)力 S 。主梁的自重內(nèi)力計算方法可分為兩類：在g2施工過程中結(jié)構(gòu)不發(fā)生體系轉(zhuǎn)換,如在滿堂支架現(xiàn)澆等，如果主梁為等截面，可按均布內(nèi)力。本設(shè)計采用滿堂支架法,二期恒載(又稱后期恒載)集度約為:Q =37.44kN/m2為方便計算先講將主梁分為 70 個小段進(jìn)行內(nèi)力的分析。每小段的自重如下：表 123456789邊跨中跨（）8（1）一期恒載內(nèi)力的計算（如圖 2.3 一期恒載內(nèi)力計算）：0X X （2.1）112111221P0X X 12222P 12表 12 0 0 000010 圖92x2x算

14、計力內(nèi)載恒期一5.03.2圖1x1x5.0105.02X2X算計力內(nèi)載恒期二5.05.05.2圖1X1X5.011（2）二期恒載內(nèi)力的計算（如圖0X X 112111221P0X X 12222P根據(jù)上述公式計算得：X X 12表 2 1 00000 10 圖（3）恒載內(nèi)力計算結(jié)果表002.2.2 活載內(nèi)力計算（1）活載橫向分布內(nèi)力增大系數(shù)活載內(nèi)力計算為基本可變荷載(公路一級)在橋梁使用階段所產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)內(nèi)力。12可采用修正偏心受壓發(fā)計算活載內(nèi)力增大系數(shù)。 1ea1m （2.2）（2.3）m axnn2aii1其中11n .ITI1GE2ai其中 n=2G 取 0.425E4 I I4 3.64

15、39 10 7.364 101213I T 1.3888 10 13xyI I3.6439 10 7.364 101213xya 3.5 3.5 .5222il 260122 300121 0.1. 11 2 0. 3. .5120.753.524.5 max2 1 .006m ax活載內(nèi)力增大系數(shù)為：1.006（2）查表后用圖乘法進(jìn)行活載內(nèi)力計算邊跨跨中活載影響線：圖最大正彎矩：M 0.0949 .5 0.0084 .5 0.2050 31.006 .32 M22支點處活載影響線：13圖最小負(fù)彎矩：M 0.0602402 10.50.0849402 10.50.101936040 31.00

16、6 11715.12kN M中跨跨中處活載影響線：圖2.2.3 效應(yīng)組合：(1) 短期效應(yīng)組合：0.7M（2.4）M M MQ1S1G2邊跨跨中：M 20605.872448 0.714062.32 32897.494kN MS支點處：6455010080 0.711715.12 82830.584kNMM S中跨跨中：M (38272.246768)0.714662.08 55303.696kN MS1.4M(2) 基本效應(yīng)組合：(2.5)M 1.2 M MdGkG2kQk邊跨跨中：M 1.2(20605.872448)1.414062.32 47351.892kNMd 1.2 645501

17、0080 1.411715.12 105957kNMMdM1.2(38272.246768)1.414662.08 74575.2kNMd142.3鋼束的估算與布置2.3.1 預(yù)應(yīng)力筋的估計根據(jù)正截面抗裂要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。為滿足抗裂要求，所需的有效預(yù)加力為：MS（2.6）WN pe1e )PA Wjww （2.7）（2.8）cyxNn p1peA201001con（1）邊跨跨中截面假定a 300mm 則e 1480.566300 1180.566mmpp1.4471013jw w 9.7732810mm93cy1480.566xcx32897.494106977328109N18473

18、092.7N pe11180.566)10686660 977328109擬采直徑為 15.2mm 的鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積為 140mm2抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 f 1860MPa ，張拉控制應(yīng)力取 0.75f 1395MPa ，應(yīng)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的 20%估算。N18473092.7n 118.2根pe1A10.2 1395140p201001con采用 18 束 19 15.2預(yù)應(yīng)力鋼絞線。（2）支點截面假定a 300mm 則e 1668.5796300 1368.6mmpp2.16291013jw w 1.2961010mm3cy1668.5796xcx1582830.5841

19、061.2961010N pe 4.04210 N711368.6)12435000 1.2961010擬采直徑為 15.2mm 的鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積為140mm2抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 f 1860MPa ，張拉控制應(yīng)力取 0.75f 1395MPa，應(yīng)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的 20%估算。N4.042107n 258.7根pe1A10.2 1395140p201001con采用 14 束 1915.2預(yù)應(yīng)力鋼絞線。（3）中跨跨中截面假定a 300mm 則e 1032.8057 300 732.8057mmpp3.643912jcyww 3.52810 mm931032.8057xcx

20、55303.6961063.528109N 5.61610 N71732.80570.85()8288852 3.528109擬采直徑為 15.2mm 的鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積為 140mm2抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值 f 1860MPa ，張拉控制應(yīng)力取 0.75f 1395MPa ，應(yīng)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的 20%估算。N5.616107 10.2 1395140n p359.47根1peA201con采用 20 束 1915.2預(yù)應(yīng)力鋼絞線。2.4 預(yù)應(yīng)力鋼束的布置連續(xù)梁預(yù)應(yīng)力鋼束的配置不僅要滿足橋規(guī)(TB10002.399)構(gòu)造要求，還應(yīng)考慮以下原則：（1）應(yīng)選擇適當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束的型式與

21、錨具型式，對不同跨徑的梁橋結(jié)構(gòu)，要選用16預(yù)加力大小恰當(dāng)?shù)念A(yù)應(yīng)力束，以達(dá)到合理的布置型式。（2）應(yīng)力束的布置要考慮施工的方便，也不能像鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中任意切斷鋼筋那樣去切斷預(yù)應(yīng)力束，而導(dǎo)致在結(jié)構(gòu)中布置過多的錨具。（3）預(yù)應(yīng)力束的布置，既要符合結(jié)構(gòu)受力的要求，又要注意在超靜定結(jié)構(gòu)體系中避免引起過大的結(jié)構(gòu)次內(nèi)力。（4）預(yù)應(yīng)力束的布置，應(yīng)考慮材料經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的先進(jìn)性，這往往與橋梁體系、構(gòu)造尺寸、施工方法的選擇都有密切關(guān)系。（5）預(yù)應(yīng)力束應(yīng)避免合用多次反向曲率的連續(xù)束，因為這會引起很大的摩阻損失，降低預(yù)應(yīng)力束的效益。（6）預(yù)應(yīng)力束的布置，不但要考慮結(jié)構(gòu)在使用階段的彈性力狀態(tài)的需要，而且也要考慮到結(jié)構(gòu)在破壞

22、階段時的需要。（7）預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)盡量對稱布置（8）應(yīng)留有一定數(shù)量的備用管道，一般占總數(shù)的 1%。） 2.5 橋梁博士驗算2.5.1 概述Dr.Bridge 軟件是一個集可視化數(shù)據(jù)處理、數(shù)據(jù)庫管理、結(jié)構(gòu)分析、打印與幫助施工過程進(jìn)行，密切結(jié)合橋梁設(shè)計規(guī)范，充分利用現(xiàn)代計算機(jī)技術(shù)，符合設(shè)計人員的習(xí)慣。對結(jié)構(gòu)的計算充分考慮了各種結(jié)構(gòu)的復(fù)雜組成與施工情況。計算更精確；同時在數(shù)據(jù)輸入的容錯性方面作了大量的工作，提高了用戶的工作效率。Dr.Bridge 軟件的基本功能有：直線橋梁、斜彎和異型橋梁、基礎(chǔ)計算、截面計算、橫向分布系數(shù)的計算、輸入、輸出、打印與幫助系統(tǒng)。Dr.Bridge 軟件的使用大致分為：估算結(jié)

23、構(gòu)的配筋面積（總體信息的輸入、單元信息的輸入、鋼束信息的輸入、施工信息的輸入、使用階段信息的輸入、數(shù)據(jù)的診斷及2.5.2 估算結(jié)構(gòu)的配筋面積長為 140m，其分跨布置為 40m+60m+40m。首先根據(jù)實際情況將橋梁劃分為 74 個單元，75 個節(jié)點。其中，1、22、54、75 節(jié)點設(shè)計約束條件，采用滿堂支架進(jìn)行施工，分為 317個施工階段。圖圖(1)輸入總體信息04 規(guī)范。如圖2.12所示：18圖在“配筋估算信息”中，選擇普通鋼筋類型和預(yù)應(yīng)力鋼絞線類型。如圖 2.13 所示圖(2)輸入單元信息先對結(jié)構(gòu)進(jìn)行分單元，該橋梁共分為 74 個單元，為預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，采用 C50 2.14 所示：圖

24、截面特性描述中選用“中交新混凝土：C50 混凝土”如圖 2.15 所示19圖輸入左、右界面信息中對橋梁上部結(jié)構(gòu)形式的細(xì)部尺寸定義：圖(3)輸入鋼束信息圖鋼束幾何描述：20圖(4)輸入施工信息全橋分兩個施工階段，第一階段澆筑主梁 1-74 單元，第二階段張拉鋼束灌漿，并久荷載為橋面鋪裝和欄桿的荷載集度，假定結(jié)構(gòu)升降溫均為 10 度，平均溫度為 10度、第一階段施工工期為 60 天。如圖 2.19 所示:圖根據(jù)橋梁的總體布置情況輸入支座處的邊界條件，如圖 2.20 所示：21圖第二施工階段假定施工工期為 10 天，如圖 2.21 所示：圖第二施工階段永久荷載為橋面鋪裝和欄桿的荷載集度，如圖 2.2

25、2 所示：22圖(5)輸入使用信息在本階段假定收縮徐變天數(shù)為 1000 天，升溫、降溫溫差均為 10 度，如圖 2.23 所示：圖 2.24 所示：23圖輸入活載描述信息，如圖 2.25 所示：圖(6)數(shù)據(jù)診斷24(7)項目計算2.5.3 全橋結(jié)構(gòu)安全驗算 04”規(guī)范，如圖 2.26 所示：圖對全過程進(jìn)行“輸入數(shù)據(jù)診斷”并進(jìn)行計算。如圖 2.5.3-2 所示，圖25圖查看輸出結(jié)果如圖 2.29 所示：圖對結(jié)果進(jìn)行分析并進(jìn)行調(diào)束使計算結(jié)果都滿足要求。數(shù)據(jù)報告輸出見附錄。263. 下部結(jié)構(gòu)的設(shè)計3.1樁柱的擬定橋面寬 主墩采用雙柱式橋墩，基礎(chǔ)采用單排樁。墩柱 D2樁 D2.2m設(shè)計圖如下：圖3.2

26、橋墩主要材料及地質(zhì)資料橋墩設(shè)計為圓形截面螺旋箍筋柱，采用 C 混凝土，縱向鋼筋采用 25 螺旋鋼筋，25箍筋采用 光圓鋼筋。地質(zhì)情況：自上而下土層分別為： 3 值為3000kN/m4。 米，極限摩阻力為40kP，m 值為 3000kN/m 。4 3 值為3000kN/m 。4 米，極限摩阻力為40kP，27m值為3000kN/m 。43值為3000kN/m 。4厚度3米，極限摩阻力為40kP，m值為3000kN/m4。表 值可采用表列中密值的50%。2)節(jié)理不發(fā)育或較發(fā)育的巖石不作寬、深修正，節(jié)理發(fā)育或很發(fā)育的巖石，k1、k2可參照碎石的系數(shù)。但對已風(fēng)化成砂、土狀者，則參照砂土、粘性土的系數(shù)。

27、3)凍土的k1=0；k2=0。3.3 荷載情況及墩柱鋼筋配置3.3.1 支座反力的計算：（1）上部自重影響圖對左支點求矩計算求得R=7660.325kN（2）活載作用：28圖10.5 1919.2727660.325919.272（3）上部荷載產(chǎn)生的支座反力值： 4289.7589kN23.3.2 樁長的計算墩的自重:r l r l 3.141 8243.141.1 h24222212P=4289.7589+3.141 8243.141.1 h24 4892.6845.59h2212 1 3（3.1）N p lm A0kh2hii022其中 u=3.14 2.20.2 7.536m2.22A=

28、3.7994m24 0.7m 0.80k 2 400KPa011.2311.0411.2511.1312m32 140KPaKPaKPa1 1002 12031 h 34 h7 5 h32解得 h=8.5m3.3.3 樁內(nèi)力與位移的驗算29 b k d 1 0.9 2.21 2.88m1fh m1h 4m2h 5m3m hm 2h h h m 2h 2h h h2m 7479kN1 1212231233m4h2mm11550.672.6 2.24h h 0.2638.5 2.2 2.5因此，需要按剛性樁計算。（1）墩臺頂面的水平位移： 它是由地面處水平位移z tg ，70地面到墩臺范圍內(nèi)的水平

29、位移h ，在h 范圍內(nèi)墩臺自身撓曲變形引起的墩臺頂水平22位移 三部分組成。0 z h tg 020可用下面式子近似計算： z k h k 0 1220墩長為 8ml 8 4 為短柱， 可認(rèn)為是 0d 20N LeHL 2.0h hK 1.2查表得1K 1.526Htg Amh18 b h d3A1 2 hb 2.88m1C mh0C10m0030h8.5m816.5md3.142.2332.880.858.5 182.21.0453Am220.85 316.58.56 8 8.51.11.28 0 0.00214m 0.2則:0.5 L 0.5 40 3.2 0.2cm因此，水平位移滿足要求

30、。（2）基底應(yīng)力驗算：N 3 （3.2）A0N 4289.8A 3.141.1 3.8m220d 2.2H 6011494289.8 3602.23.822.1630.85 1107地基容許承載力：31 23K b K h012 kPa0K 1K 2 kN m312 600 3 2 6 3 kPa11491107因此，基底應(yīng)力滿足要求。（3）橫向抗力的驗算：在地面下z深度處承受的側(cè)土橫向抗力為：6H Z Z Z（3.3）zxAh0已知H=60kN A=22.163m2 h=8.5m 4 16.5 8.5 6 2.2 1.04546 0.85 2.88 8.5 b h12h d2Z 5.97m 2b h h20.852.888.5 316.58.50168.58.53當(dāng)Z=1/3h=8.5/3m時，16.98Pa8.5 3h x36608.522.1638.5當(dāng)Z=h=8.5時，5.978.5 41.10Pahx側(cè)土極限橫向抗力為：Z=h/3時，4 h （3.4） c 3x12Z=h時，32 4 c （3.5）x12已知 =11.2KN m h=8.5m 40 c=0 13012代入上式得： 4 11.28.51 1 0 139.04KP 16.98 a 03x0h3 41 1 11.2 8.540 0 41.10kPa tg