1、1. 1.1. 建筑結(jié)構(gòu)的破壞可能會造成很嚴重的人員和財產(chǎn)損失和重大的社會影響的建筑，其安全等級應定為一級。1.2. 房屋建筑抗震設計中的甲類和乙類建筑，其安全等級應定為一級。1.3. 安全等級為一級的建筑，其重要性系數(shù) =1.1，對偶然設計工況及地震設計0工況，其重要性系數(shù) =1.0。01.4. 重要性系數(shù) 僅用于承載力極限狀態(tài)設計，正常使用極限狀態(tài)不用考慮。01.5. GB50007）規(guī)定的基礎設計等級與建筑結(jié)構(gòu)的安全等級是不同的概念，不能混淆。1.6. 基礎結(jié)構(gòu)的安全等級原則上應與上部結(jié)構(gòu)的安全等級一致。1.7. 地基設計的安全等級應根據(jù)上部結(jié)構(gòu)的重要性并考慮包括施工及環(huán)境條件在內(nèi)的多方

2、面的因素綜合確定，一般可取為二級。地基承載力驗算時，可采用原位試驗及試樁的結(jié)果。2. 2.1. 建筑功能及重要性不同建筑的抗震設防類別的劃分2.1.1. 的疏散出入口。2.1.2. 各層可按丙類進行抗震設計。2.1.3. 當上部結(jié)構(gòu)為乙類，下部為丙類時可綜合判定為乙類。2.2. 抗震措施、抗震構(gòu)造措施和設計基本加速度2.2.1. 建筑總體布置、結(jié)構(gòu)選型、地基抗液化措施、抗力概念設計對地震作用效應（內(nèi)力和變形）的調(diào)整，以及各種抗震構(gòu)造措施。2.2.2. 結(jié)構(gòu)各部分必須采取的各種細部構(gòu)造，如構(gòu)件尺寸、高厚比、軸壓比、長細比、板件寬厚比、構(gòu)造柱和圈梁的布置和配筋，縱筋配筋率、箍筋配箍率、鋼筋直徑、間

3、距等構(gòu)造和連接要求。2.2.3. 在不同的建筑抗震設防分類和場地類別下，當設計基本地震加速度不同時，抗震措施和抗震構(gòu)造措施分別按不同烈度取值，見表1 和表 2。建筑設防類別不同時，計算時設計基本地震加速度取值見表 3。按建筑類別和場地類別調(diào)整后的抗震措施（烈度）表 1設計基本地震加速度（g）0.05 0.10 0.15 0.20 0.30 0.407 8 8 9 96 7 7 8 8 96丙類丁類7- 7- 8- 8- 9-按建筑類別和場地類別調(diào)整后的抗震構(gòu)造措施（烈度）表 2設計基本地震加速度（g）0.05 0.10 0.15 0.20 0.30 0.40 6、6 7- 7 8- 8 9-根

4、據(jù)建筑類別調(diào)整后的計算用設計基本地震加速度（g）建筑 設計基本地震加速度（g）類別 0.05 0.10 0.15 0.20 0.30 0.40乙、丙、丁類 0.05 0.10 0.15 0.20 0.30 0.40甲類 表 3注： 1、8、9表示適當提高而不是提高一度，9 度時需要專門研究。2、7-、9-表示可以比本地區(qū)設防烈度的要求適當降低。2.3. 主樓與裙房相連時抗震等級的確定2.3.1. 可取主樓周邊外延 3 跨且不大于 20 米。2.3.2. 結(jié)構(gòu)確定抗震等級，裙房可按照框架-剪力墻體系確定抗震等級。此時，框支框架的抗震等級時，應適當加強構(gòu)造措施。2.3.3. 房框架抗震等級取框架-

5、剪力墻體系和主樓高度確定的框架部分的抗震等級；主樓下部剪力墻（高度至裙房以上二層）的抗震等級可按裙房高度的框架-剪力墻結(jié)構(gòu)和主樓高度的剪力墻結(jié)構(gòu)二者的較高等級確定；主樓上部剪力墻的抗震等級按主樓高度的剪力墻結(jié)構(gòu)確定。3. 3.1. 不同使用年限的地震作用當結(jié)構(gòu)設計使用年限為 75 年或 100 50 年設計基準期內(nèi)的多遇地震作用乘以 1.25 及 1.45 的系數(shù)，罕遇地震作用乘以 1.15 及 1.30 的系數(shù)。3.2. 施工荷載3.2.1. 首層樓面宜考慮施工荷載，其值不宜小于 5kN/m ，施工階段結(jié)構(gòu)承載力2驗算時，施工荷載的分項系數(shù)可取為 1.0。施工單位有特別要求時，應補充計算施工

6、階段結(jié)構(gòu)的承載力，并在施工圖中注明容許的最大施工荷載。3.2.2. 5kN/m ，2并在施工圖上注明。3.2.3. 施工荷載不與樓面附加恒載、隔墻、使用活載疊加，構(gòu)件的配筋取正常使用與施工階段工況計算配筋的較大值。3.3. 消防車荷載3.3.1. 消防車的作用荷載3.3.2. 我國現(xiàn)用消防車，荷載總重達30t，其前軸單邊輪壓30kN，后軸單邊輪壓120kN。3.3.3. 樓板設計時的等效荷載按照荷載規(guī)范附錄 B 的等效均布荷載的方法計算。計算時應考慮車與板跨垂直及平行兩種情況分別計算，且應考慮板面的墊層或覆土的擴散作用。3.3.4. 次梁的等效荷載作用的情形，消防車橫向凈距可取0.5 米，且應

7、取等效彎矩及等效剪力等效荷載之中的較大值進行設計。3.3.5. 框架梁的等效荷載防車平面尺寸，并乘以 0.80.9 的折減系數(shù)，一般可取為 12kN/m 。23.3.6. 消防車的荷載與人防的荷載不進行組合。3.4. 關于車庫荷載的取值3.4.1. 停放人數(shù)少于 9 人客車的停車庫，樓板及次梁設計時的均布活荷載應按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2001 表 4.1.1 中的規(guī)定取用。在進行整2.5kN/m ，普通2雙層車架車庫的活載可取為 5.0kN/m 。23.4.2. 停放大面包車、卡車、大轎車或其他較重車輛的車庫，其樓面及次梁設計 2 kN/m 均布荷載進行計2筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范第 4.

8、1.2 條進行折減。3.4.3. 不論停放何種車輛，在設計時其活載均不應另乘動力系數(shù)。3.4.4. 樓板、次梁設計時，車庫活載不宜折減。3.5. 樓面辦公使用荷載3.5.1. 到 5.0kN/m 2及基礎設計時，仍可采用 2.0kN/m 2并按照規(guī)范的要求進行必要的荷載折減。3.6. 地下室外墻水平荷載3.6.1. 7.1所示。圖中：p地面活荷載 引起的土壓力q = 1p地面活荷載 一般可取 10 kN/m （室外經(jīng)常有2大型車輛經(jīng)過，且離地下室外墻較近時可取20 kN/m )2側(cè)墻土的壓力q = K h21q水位下土的浮容重引起的土壓力 = q K h32地下水引起的側(cè)壓力q = K h42

9、w式中：K土壓力系數(shù) 土的重度q 土的浮重度 地下水的容重地下室外墻荷載圖w3.6.2. K =1sin0.50。03.6.3. 進行外墻配筋計算時，水土荷載的分項系數(shù)可取為 1.30。3.7. 積水荷載3.7.1. 積水荷載 = + )，式中： 溢水口距屋面的高度， d dRddshsh高出屋面溢水口的水頭高度。3.7.2. 對于坡度小于 1.19積水荷載。3.8. 施工圖中應繪制各層平面荷載分布圖3.8.1. 圖中應注明各區(qū)域的附加恒載（除結(jié)構(gòu)自重外的恒載）及使用活載。3.9. 設備井道荷載3.9.1. 料進行設計。4. 4.1. 整體結(jié)構(gòu)計算4.1.1. 入模型，平面次要構(gòu)件應按照次梁輸

10、入。4.1.2. 算結(jié)果不合理。4.1.3. 算時，柱子計算長度應進行核對，一些特殊構(gòu)件（角柱、轉(zhuǎn)換柱、懸臂梁等）應進行單獨定義。4.1.4. 慮由此引起的附加偏心彎矩。4.1.5. 算結(jié)果進行修正。4.1.6. 工模擬、基礎設計時應采用施工模擬 2（satwe）進行設計。4.1.7. 連梁可以采用梁單元或墻單元進行分析。當采用梁單元時，必須滿足：連梁的跨高比大于 5，連梁高度與樓層高度比不能太大，連梁的線剛度與墻肢線剛度相比相對較小。4.1.8. 單元尺寸。最大單元尺寸不宜大于 ，具體單元尺寸應通過比較分析確定，以考慮分析結(jié)果的準確性和計算效率。4.1.9. 減或不考慮樓板的有利作用，以確保

11、弦桿桿件的受力安全。4.1.10.平面規(guī)則的結(jié)構(gòu)除進行 、Y 方向地震作用驗算外，還應增加 45 度方向地震驗算。平面不規(guī)則及存在明顯斜交抗側(cè)力的結(jié)構(gòu)，當相交角度大于15 度時，應分別計算各抗側(cè)力構(gòu)件方向的水平地震作用，并應增加最不合。4.1.11.4.2. 計算水平位移時的基本風壓取值及阻尼比取值4.2.1. 計算高層建筑風荷載作用下結(jié)構(gòu)水平位移時，基本風壓可采用 50 年重現(xiàn)期的風壓值。風荷載作用時結(jié)構(gòu)承載力驗算時，高度超過 60 米的高層建筑宜采用 100年重現(xiàn)期的風荷載。4.2.2. 50m 0.04 50m 且小于 200m 時，可取 0.03；高度不小于 200m 時，宜取 0.0

12、2； 混合結(jié)構(gòu)取 0.04；混凝土取 0.054.2.3. 在罕遇地震下的彈塑性分析，阻尼比可取 0.05。4.2.4. 抗風設計：0.020.04 阻尼比可根據(jù)房屋高度和結(jié)構(gòu)形式選取不同的值，一般情況下，風荷載作用下，結(jié)構(gòu)承載力驗算時的阻尼比可取為0.020.03，結(jié)構(gòu)變形驗算時的阻尼比可取為 0.0150.020，結(jié)構(gòu)頂部加速度驗算時的阻尼比可取為 0.010.015。4.2.5. 房屋高度大于 200m 或平面形狀或立面形狀復雜、立面開洞或連體建筑，果未進行風洞試驗，應將規(guī)范風荷載放大1.4 倍，以考慮橫風向風荷載作用的影響。4.3. 嵌固端的要求4.3.1. 保證地下室的剛度與0.00

13、的剛度比2.0(上海地區(qū)為 1.5)4.3.2. 樓板厚度應大于 1804.3.3. 計算地下室剛度比時，離主樓較遠處的外墻剛度不應計入地下室的剛度4.3.4. 0.00 有大開口或高差較大導致水平傳力不連續(xù)時，嵌固端應伸至地下室，且對大開口周邊梁、板的配筋應進行加強 .周邊梁宜按照偏心受拉構(gòu)件的相關要求進行設計4.3.5. 切剛度較上部結(jié)構(gòu)剪切剛度大于 23倍以上，直接將水平力傳至底板4.3.6. 0.00的柱子箍筋加密，水平傳力方向的梁加腋等措施，以確保水平力的傳遞4.3.7. 嵌固端設在地面層時，地面宜設置剛性地坪，以保證傳力的可靠4.3.8. 回填土對地下室的約束系數(shù)，一般地下室填 3

14、，幾乎完全約束時填 5，剛性約束時填負數(shù)。4.3.9. 則不能設為約束。4.3.10.地下一層柱的配筋增大 1.1 1.3 倍。4.3.11.嵌固端及其下一層的抗震等級同0.00，其余地下室的抗震等級可逐級減低。4.4. 樓層剛度比4.4.1. 抗震設計時，對框架結(jié)構(gòu)、框架承擔的傾覆力矩大于 50的框架-剪力墻和板柱-剪力墻結(jié)構(gòu)，樓層側(cè)向剛度可取樓層剪力與樓層層間位移之比K=V/U，其樓層側(cè)向剛度不宜小于相鄰上部樓層側(cè)向剛度的 70%或其iii上相鄰三層側(cè)向剛度平均值的 80%；4.4.2. 對框架承擔的傾覆力矩不大于 50的框架-剪力墻和板柱-力墻結(jié)構(gòu)、框架-核心筒結(jié)構(gòu)、筒中筒結(jié)構(gòu)，樓層側(cè)向

15、剛度可取樓層剪力與樓層層間位移角之比 K=V (U /h)，其樓層側(cè)向剛度不宜小于相鄰上ii/ii部樓層側(cè)向剛度的 0.9，樓層層高大于相鄰上部樓層層高 1.5 倍時，該樓層側(cè)向剛度不宜小于相鄰上部樓層側(cè)向剛度的 1.1 倍，底部嵌固層側(cè)向剛度不宜小于相鄰上部樓層側(cè)向剛度的 1.5 倍。4.4.3. 對轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)，宜采用剪切剛度比, 剪切剛度取為 Ki(GA/ h)。當轉(zhuǎn)換i ii層設置在 1,2 層時，控制轉(zhuǎn)換層與其上層結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度比不小于 0.5（非抗震 0.4 3 層及 3 相鄰上部樓層的 0.6；4.4.4. 當?shù)撞看罂臻g大于 2 層時，其轉(zhuǎn)換層上下結(jié)構(gòu)等效剪切剛度（E.0.3）e（e

16、= H / H 2 11 20.5；抗震設計時不應小于 0.84.4.5. 上海工程應采用剪切剛度比。4.5. 地震波的選擇要求4.5.1. 每條時程曲線計算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力不應小于振型分解反應譜法求得的底部剪力的 65%，一般也不大于振型分解反應譜法求得的底部剪力的135%，多條時程曲線計算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力的平均值不應小于振型分解反應譜法求得的底部剪力的 80%；4.5.2. 實際地震記錄不少于總數(shù)的 2/34.5.3. 57組4.5.4. 地震加速度時程曲線應通過傅里葉變換與反應譜進行比較，對超高層建筑，必要時宜考慮長周期地震波對超高層結(jié)構(gòu)的影響。4.5.5. 輸入的地震加速度時程曲線

17、應滿足地震動三要素要求，即有效加速度峰基本周期的 510 倍和 15s，地震波的時間間距可取 0.01s 或 0.02s；輸入地震加速度記錄的地震影響系數(shù)與振型反應譜法采用的地震影響系數(shù)相比，在各周期點上相差不宜大于 20% 。4.5.6. 0.1 0.1倍為終止點，選擇所對應的區(qū)間作為有效持時的范圍。4.5.7. 對超高層建筑，在波形的選擇上，在符合有效加速度峰值、頻譜特性和持時的要求外，滿足底部剪力及高階振型的影響 ,如條件許可，地震波的選取，尚應考慮地震的震源機制。4.5.8. 譜法分析結(jié)果進行對比。4.5.9. 采用的天然地震波宜采用同一波的 Z 滿足峰值及各自比例要求。4.5.10.

18、別作用在主軸 X及 Y 方向進行時程分析。4.5.11.向作用不同的人工波。每組人工波應按照主要地震波分別作用在主軸 X及 Y方向進行時程分析。4.6. 地震安評與反應譜4.6.1. 相關要求執(zhí)行。4.6.2. 場地安全性評估報告應滿足工程場地地震安全性評價GB177412005要求：4.6.3. 力較大值，不應部分采用規(guī)范參數(shù)、部分采用“安評”參數(shù)，計算結(jié)果同時必須滿足規(guī)范最小剪力系數(shù)的要求。4.6.4. 的“安評”參數(shù)，此時不考慮最小剪力系數(shù)。4.6.5. 絡值，以發(fā)現(xiàn)需要加強的樓層范圍和加強的程度。4.6.6. 如結(jié)構(gòu)自振周期大于 6 秒時，超過 6 秒部分的反應譜曲線，可按照斜率0.0

19、2線性延伸衰減。4.6.7. 及地震波數(shù)據(jù)4.7. 雙向地震作用與偶然偏心4.7.1. 構(gòu)層間位移限值時不必考慮。4.7.2. 算，兩者不同時考慮，僅取大者，而對于完全對稱結(jié)構(gòu)以及不屬于扭轉(zhuǎn)不規(guī)則的結(jié)構(gòu)，規(guī)范不要求進行雙向地震作用驗算。4.7.3. 次從質(zhì)心位置平移 e 來考慮偶然偏心的影響。對于方形及矩形平面，i=5%相應邊長；對其他形式平面，可取 =0.1732 ， 為第 層樓面eer riiiii平行地震作用方向的回轉(zhuǎn)半徑。4.8.高寬比的取值4.8.1. 建筑的高寬比為地面以上高度 （不計突出屋面的機房、水池、塔架等）與建筑平面寬度 B 之比。當建筑平面非矩形時，可取平面的等效寬度B=

20、3.5r，r為建筑平面（不計外挑部分）的回轉(zhuǎn)半徑。4.8.2. 高寬比不作為抗震專項審查的依據(jù)。4.9. 考慮粉刷層重量的混凝土容重取值4.9.1. 濟性原則。4.9.2. 考察了 SATWE的荷載計算模式后，確認SATWE在荷載計算過程中重復計算板與梁、板與墻、梁與墻和梁與柱重疊部分體積的自重。在考慮粉刷層的前提下，若完全剔除重復計算的部分，得到的結(jié)果過小（經(jīng)估算容重取值將接近或小于 25 kN/m3會偏不安全，故此方案不適用。4.9.3. 在考慮混凝土構(gòu)件粉刷層重量時，推薦采用直接在構(gòu)件上布置荷載的方法。4.9.4. 下：4.9.4.1. 以下參數(shù)僅考慮最小粉刷層厚度構(gòu)件各表面均 20mm

21、4.9.4.2. 如另外有較厚裝飾面層的，可采取針對構(gòu)件手工加載的方法。4.9.5. 本規(guī)定的適用范圍為：4.9.5.1. 框架結(jié)構(gòu)；4.9.5.2. 100m以下的剪力墻結(jié)構(gòu)；4.9.5.3. 130m以下框架-剪力墻結(jié)構(gòu)4.9.5.4. 特別說明：自動計算樓板自重的整體分析程序不在本規(guī)定適用范圍內(nèi)考慮20mm粉刷層后SATWE中混凝土取值的推薦值結(jié)構(gòu)形式框架墻厚250mm以上較多的取小值，200mm以下較多的取大值18層左右剪力墻2430層左右剪力墻框架-剪力墻27.528kN/m32727.5kN/m325.526.5kN/m3墻厚300mm以上較多的取小值，250mm以下較多的取大值框

22、架面積比例較多的取小值，鋼骨框架可適當增大5. 5.1. 地下室底板5.1.1. 基礎底板厚度一般由底板的抗沖切承載能力確定（包括樁、柱、核心筒等5.1.2. 在未進行精確計算前，對平面較規(guī)則，且主裙樓之間設縫脫開，滿堂布樁的高層、超高層建筑底板厚度，可取每層 56cm 的疊加厚度，抗沖切承載力不足時可局部加厚或加設抗沖切鋼筋。5.1.3. 對主、裙樓之間不設縫連成一體的基礎，應根據(jù)主、裙樓基礎形式及連接裙房梁板的基礎形式。5.1.4. 底板厚度的分析比較，選取相對合理的底板厚度和配筋率。5.1.5. 基礎底板內(nèi)力計算時應考慮地下室墻體豎向剛度的影響。5.1.6. 底板最小含鋼率宜?。喊迕鎲蜗?/p>

23、 0.200.30%，板底單向 0.250.35%，底板形狀較規(guī)則，整體剛度較好時取小值，反之取大值。5.1.7. 體外 1 板的配筋應根據(jù)內(nèi)力的大小分區(qū)配置。5.1.8. 采用 50%的搭接面積百分率。5.1.9. 5.1.10.基礎底板除后澆帶混凝土外一般不需要加設 UEA、HEA 等外加劑，底板混凝土強度等級一般不大于 C45，且可采用 60 天齡期強度。5.1.11.當采用梁板式筏板基礎或梁板式樁筏基礎時（厚度不大于500mm 0.3mm度可取為 。5.2. 地下室外墻5.2.1. 地下室外墻厚度不應小于 250mm, 迎水面裂縫寬度不宜大于 0.20mm；非迎水（土）面裂縫寬度不應大

24、于 0.3mm。5.2.2. 護層厚度不應小于 50mm。5.2.3. 度超過 30mm時，保護層厚度可取為 。5.2.4. GB50010-2010）第7.1.2條注 2，配置表層鋼筋網(wǎng)片的梁，按照原有保護層厚度計算得出的最大裂縫寬度可乘以 0.7的折減系數(shù)。5.2.5. 地下室外墻的厚度應根據(jù)其所受的荷載、裂縫控制要求確定，一般 3 層地下室（埋深約 1315米）墻體厚度不宜大于 650mm。一般 2 層地下室（埋深約 911米）墻體厚度不宜大于 550mm。5.2.6. 承載力，并確保坡道或樓梯能有效將水平力傳遞至地下樓面或剪力墻。5.3. 抗浮驗算5.3.1. 關于抗浮設計水位。應要求

25、勘察單位提供設計用的抗浮設計水位。5.3.2. 特別是溶巖地區(qū)及存在多層滯水的地下水條件較為復雜的地區(qū)應根據(jù)當作為抗浮設計水位。5.3.3. 上海地區(qū)工程的抗浮驗算可根據(jù)上 海地基基礎設計規(guī)范（）12.3.2條進行驗算。5.3.4. 外地工程可參照給水排水構(gòu)筑物設計規(guī)范(GB50069-2002)進行驗算。1.0 +G R1.05KF浮式中：F 為浮力標準值。浮R 為附加的抗拔力標準值。如采用樁基（錨桿）抗浮，其值應為所有樁（錨桿）K的抗拔力標準值5.3.5. 抗浮驗算時，均不應計入活荷載及地下室側(cè)壁與土體之間的摩阻力。5.4. 采用獨立承臺加樁基或基礎梁加樁基時，基礎底板的設計荷載5.4.1

26、. 取水浮力（10%20%）上部結(jié)構(gòu)荷重。上部結(jié)構(gòu)荷載取值比例視樁端沉降和樁長情況確定，樁端位移大、樁長短的取大值，樁端位移小、樁長長的取小值。當采用嵌巖樁或持力層良好、計算沉降很小的樁基時，基礎底板的設計荷載可不考慮上部荷重的影響。5.5. 無地下室時，獨立承臺間拉梁的設計荷載 10%作為拉梁的軸心拉力進向荷載作用下產(chǎn)生的內(nèi)力進行組合。5.6. 布樁時使用的荷載組合荷載組合采用靜+活的荷載標準組合，用單樁豎向承載力特征值來計算樁數(shù)，并驗算偏心荷載作用以及地震荷載作用下的單樁承載力。5.7. 抗拔鉆孔灌注樁的保護層厚度和裂縫計算1) 受力鋼筋的保護層厚度不宜小于 。2) 裂縫寬度不宜大于 0.20mm。3) 在裂縫驗算時，混凝土保護層厚度取為 30mm。5.8. 鉆孔灌注樁樁身強度承載力驗算1) 公式