主橋20#墩承臺(tái)施工方案 -PAGE91-20#主墩鋼板樁圍堰及承臺(tái)施工方案第一章編制依據(jù)1.1編制依據(jù)=1\*GB2⑴《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTJ041-2000）=2\*GB2⑵《鋼筋焊接及驗(yàn)收規(guī)范》（JGJ18-2003）=3\*GB2⑶《公路工程安全施工技術(shù)規(guī)程》（JTJ076-95）=4\*GB2⑷《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)》（GBJ50204-92）=5\*GB2⑸《混凝土質(zhì)量控制標(biāo)準(zhǔn)》（GBJ50164-92）=6\*GB2⑹《建設(shè)工程施工現(xiàn)場供電安全規(guī)范》（GBJ50194-93）=7\*GB2⑺《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程》（JGJ120-99）=8\*GB2⑻《建筑基坑工程技術(shù)規(guī)范》（YB9258-2009）=9\*GB2⑼《建筑基坑工程監(jiān)測技術(shù)規(guī)范》（GB50497-2009）=10\*GB2⑽《公路工程質(zhì)量檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn)》（TGF80/1-2004）=11\*GB2⑾《基坑工程手冊(cè)》第二版（中國建筑工業(yè)出版社，劉國彬、王衛(wèi)東主編）=12\*GB2⑿《路橋施工計(jì)算手冊(cè)》（人民交通出版社，周水興、何兆益、鄒毅松等編著）=13\*GB2⒀《公路施工手冊(cè)》橋涵分冊(cè)（人民交通出版社，交通部第一公路工程總公司）=14\*GB2⒁徐州至明光高速公路安徽段13標(biāo)施工圖設(shè)計(jì)文件1.2編制原則遵守合同條款要求，認(rèn)真貫徹業(yè)主或監(jiān)理工程師的指示、指令和要求；嚴(yán)格遵守合同明確的設(shè)計(jì)規(guī)范、施工規(guī)范和質(zhì)量評(píng)定與驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)；堅(jiān)持技術(shù)先進(jìn)性、科學(xué)合理性、經(jīng)濟(jì)實(shí)用性、安全可靠性與實(shí)事求是相結(jié)合；自始至終對(duì)施工現(xiàn)場堅(jiān)持實(shí)施全員全方位、全過程嚴(yán)密監(jiān)控、動(dòng)靜結(jié)合、科學(xué)管理的原則；實(shí)施項(xiàng)目管理，通過對(duì)勞務(wù)、設(shè)備、材料、技術(shù)、資金、方案、信息、時(shí)間與空間的優(yōu)化處理，實(shí)現(xiàn)成本、工期、質(zhì)量及社會(huì)效益。第二章工程概況2.1工程簡介XX特大橋主橋起訖樁號(hào)為K116+835.5～K117+206.5，主橋全長371m，主邊跨跨徑246m+125m，為獨(dú)塔雙索面斜拉橋，塔墩固結(jié)體系，主跨為分離式鋼箱梁，副跨為分離式混凝土箱梁。主橋總體布置圖如下：主橋20#承臺(tái)位于XX主河道中，為水下承臺(tái)，承臺(tái)為直徑26.0m的圓形承臺(tái)，基礎(chǔ)采用群樁基礎(chǔ)。承臺(tái)基礎(chǔ)形式見下圖:承臺(tái)為三階梯形狀，自上而上高度分為1m，2m，3m，承臺(tái)總高度為6m。橋址處XX常水位13.0～14.0m，設(shè)計(jì)防洪水位為16.5m，根據(jù)施工計(jì)劃，主橋安排在汛期施工，設(shè)定控制水位為設(shè)計(jì)洪水位+16.5m；河床頂面標(biāo)高為+10.5m，承臺(tái)底標(biāo)高為+2.667m，洪水水面到承臺(tái)底高差為13.833米，到封底混凝土底高差為16.9米，基坑開挖深度達(dá)16.9米（封底混凝土3.0m）。鋼板樁設(shè)計(jì)長為27m，其頂面控制標(biāo)高為+17.0m，樁底標(biāo)高為-10.00m，鋼板樁有效入土深度9.6m。2.2地質(zhì)條件本項(xiàng)目橫跨XX。橋位區(qū)附近地貌單元分別為XX沖積平原的河漫灘、一級(jí)階地及江淮波狀平原的二級(jí)階地，地勢平坦，河水平靜，水面開闊，河寬約450m，主河槽最大水深13m，流速4.0m/s。承臺(tái)處涉及地層主要為：軟土、粉土、粉砂、細(xì)砂、粘質(zhì)黃土、礫石土等。下圖為我標(biāo)段在K117+104處鉆探取土的土樣：根據(jù)鉆探地質(zhì)報(bào)告顯示，鋼圍堰埋深范圍內(nèi)地質(zhì)情況:①層軟土，灰色，流塑，主要由淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土和粉土組成，層厚2.6m~6.0m。②層砂質(zhì)粘土，硬塑，密實(shí)堅(jiān)硬，含少量錳鐵結(jié)核，偶見礫片，層厚2.5m~4.0m。③層粉砂，灰黃色，飽和，密實(shí)，局部夾粉質(zhì)粘土和粉土薄層，層厚6.0m~11.5m。2.3水文條件XX6-8月份為豐水期，11月至翌年2月為枯水期。汛期XX水位升幅較大，常淹沒兩岸的低洼地區(qū)。XX設(shè)計(jì)防洪水位為+16.50m，警戒水位為+19.0m，保證水位為+19.60m；最高通航水位+19.16m，最低通航水位+10.82m，枯水季節(jié)水位在+12.5m左右，方案設(shè)計(jì)時(shí)，考慮到施工期處于豐水季節(jié)，設(shè)計(jì)洪水位為+16.5m，考慮0.5m的防浪高度，鋼板樁頂控制標(biāo)高為17.0m。第三章鋼板樁圍堰方案設(shè)計(jì)3.1鋼板樁方案的確定根據(jù)橋位處的水深、水文、地質(zhì)等相關(guān)情況以及工地現(xiàn)場的實(shí)際情況、施工組織設(shè)計(jì)的總體工期安排，結(jié)合我單位技術(shù)及裝備和現(xiàn)有設(shè)備、人員情況，對(duì)鋼板樁施工方案進(jìn)行了設(shè)計(jì)比選。方形鋼板樁和圓形鋼板樁圍堰方案的比選：項(xiàng)目方形鋼板樁圍堰堰圓形鋼板樁圍堰堰比選優(yōu)劣材料經(jīng)濟(jì)性需用鋼板樁6445T，其它支支撐加固材材料3300T鋼板樁505TT，其它支支撐加固材材料2622T圓形鋼板樁圍堰堰用材料少少，費(fèi)用經(jīng)經(jīng)濟(jì)，節(jié)省?。?45-5055）*126653.224=177.155萬元施工技術(shù)難度國內(nèi)常用形狀，施施工簡單國內(nèi)少見，設(shè)計(jì)計(jì)及計(jì)算復(fù)復(fù)雜，施工工技術(shù)難度度大靠技術(shù)方案可以以克服對(duì)承臺(tái)施工的影影響需要內(nèi)支撐，對(duì)對(duì)承臺(tái)施工工有一定的的影響，要要不斷地更更改內(nèi)支撐撐方可進(jìn)行行圍堰內(nèi)砼砼施工由于基坑內(nèi)無內(nèi)內(nèi)支撐，對(duì)對(duì)承臺(tái)施工工無影響能夠縮短承臺(tái)的的施工工期期，先進(jìn)合合理通過上表進(jìn)行綜合分析，我標(biāo)段決定采用圓形鋼板樁方案3.2技術(shù)方案概述根據(jù)XXXX特大橋橋位處的水文地質(zhì)情況，進(jìn)行了鋼板樁圍堰施工方案的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，根據(jù)施工進(jìn)度計(jì)劃，主橋20#承臺(tái)施工周期在豐水季節(jié)期，根據(jù)現(xiàn)場的施工條件、施工圖紙及巖土工程勘察報(bào)告，結(jié)合拉森鋼板樁寬度適中，抗彎性能好、施工安全等方面考慮，20#主墩打設(shè)水中鋼板樁圍堰，圍堰采用直徑31.38m的圓形，總高度為27m，其頂面控制標(biāo)高為+17.0m，樁底標(biāo)高為-10.0m。鋼板樁選用德國單面拉森S-IV型，套型鎖口，鎖口內(nèi)涂上潤滑黃油，兩樁鎖口聯(lián)結(jié)轉(zhuǎn)角10～15°，摩阻力小，防滲性較好，鋼板樁周圈咬合緊密，止水效果好。經(jīng)設(shè)計(jì)計(jì)算，圍堰基坑開挖深度16.9m，開挖尺寸為31.38m直徑圓形，圍堰為從上而下共布置七道環(huán)形鋼圍檁，第一道圍檁36邊36工字鋼，第二、三道圍檁均采用單根H型鋼（700×300×13×24），支撐連桿采用H型鋼（300×150×6.5×9）；第四、五、六、七道圍檁采用兩根H型鋼（700×300×13×24）雙拼，支撐連桿采用單根H型鋼（300×150×6.5×9），內(nèi)側(cè)環(huán)形支撐采用H型鋼（300×150×6.5×9）。第一道圍檁的底面與設(shè)計(jì)防洪水位平齊，第一至第四道圍檁中心距2.8m，第四道圍檁至第五道圍檁2.0m，第五道圍檁至第六道圍檁1.6m，第六道圍檁至第七道圍檁1.7m。第1道支撐距圍堰頂0.300m；第2道距圍堰頂3.1m；第3道距圍堰頂5.9m；第4道距圍堰頂8.7m；第5道距圍堰頂10.7m；第6道距圍堰頂12.3m，第7道距圍堰頂14.0m。（圍堰詳圖見附件）鋼板樁圍堰示意圖第四章鋼板樁圍堰結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算該基坑設(shè)計(jì)總深16.9m，按二級(jí)基坑、依據(jù)《國家行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)—建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程(JGJ120-99)》進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算。計(jì)算軟件：同濟(jì)啟明星基坑支護(hù)計(jì)算軟件,計(jì)算模型：干挖方式下圍堰的各種工況情況下的受力分析,根據(jù)開挖及支護(hù)進(jìn)程分14個(gè)工況進(jìn)行鋼板樁及圍檁支撐計(jì)算。外荷載為圍堰外側(cè)水土壓力，單元簡化為有限長條形基坑。4.1土層參數(shù)序號(hào)土層名稱厚度

(m)γ

(kN/m3)c

(kPa)φ

(°)m

(MN/m4)Kmax

(MNN/m3))分算

/合算1水(注)5.0010.00.000.001.00.0合算2軟土8.9019.515.609.202.30.0合算3亞粘土3.2019.921.0015.005.10.0合算4粉砂10.3019.55.0030.0015.50.0分算5中砂3.2019.01.0032.0017.40.0分算注)地下水位埋深：6.00m。（計(jì)算中水深部分采用比重為10、粘聚力和內(nèi)摩擦角均為0的土體模擬，在水土合算情況下和水體作用效果相同。所以水位深度在計(jì)算中按照原河床底標(biāo)高開始計(jì)算）。4.2開挖與支護(hù)設(shè)計(jì)4.2.1擋墻設(shè)計(jì)·擋墻類型：鋼板樁；·嵌入深度：9.600m；·露出長度：0.500m；·型鋼型號(hào)：FSP-Ⅳ；·樁間距：800mm；4.2.2支撐(錨)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)本方案設(shè)置7道支撐(錨)，各層數(shù)據(jù)如下：第1道支撐(錨)為平面內(nèi)支撐，距墻頂深度0.300m，工作面超過深度0.300m，預(yù)加軸力0.00kN/m，對(duì)擋墻的水平約束剛度取46000.0kN/m/m。該道平面內(nèi)支撐具體數(shù)據(jù)如下：·支撐材料：鋼支撐；·支撐長度：6.000m；·支撐間距：5.000m；·與圈梁之間的夾角：90.000°；·不動(dòng)點(diǎn)調(diào)整系數(shù)：0.500；·型鋼型號(hào)：700*300*13*24；·根數(shù)：1；·松弛系數(shù)：1.000。第2道支撐(錨)為平面內(nèi)支撐，距墻頂深度3.100m，工作面超過深度0.300m，預(yù)加軸力0.00kN/m，對(duì)擋墻的水平約束剛度取46000.0kN/m/m。該道平面內(nèi)支撐具體數(shù)據(jù)如下：·支撐材料：鋼支撐；·支撐長度：6.000m；·支撐間距：5.000m；·與圈梁之間的夾角：90.000°；·不動(dòng)點(diǎn)調(diào)整系數(shù)：0.500；·型鋼型號(hào)：700*300*13*24；·根數(shù)：1；·松弛系數(shù)：1.000。第3道支撐(錨)為平面內(nèi)支撐，距墻頂深度5.900m，工作面超過深度0.300m，預(yù)加軸力0.00kN/m，對(duì)擋墻的水平約束剛度取46000.0kN/m/m。該道平面內(nèi)支撐具體數(shù)據(jù)如下：·支撐材料：鋼支撐；·支撐長度：6.000m；·支撐間距：5.000m；·與圈梁之間的夾角：90.000°；·不動(dòng)點(diǎn)調(diào)整系數(shù)：0.500；·型鋼型號(hào)：700*300*13*24；·根數(shù)：1；·松弛系數(shù)：1.000。第4道支撐(錨)為平面內(nèi)支撐，距墻頂深度8.700m，工作面超過深度0.300m，預(yù)加軸力0.00kN/m，對(duì)擋墻的水平約束剛度取92000.0kN/m/m。該道平面內(nèi)支撐具體數(shù)據(jù)如下：·支撐材料：鋼支撐；·支撐長度：6.000m；·支撐間距：5..000mm；·與圈梁之間的夾夾角：900.0000°；·不動(dòng)點(diǎn)調(diào)整系數(shù)數(shù)：0.5500；·型鋼型號(hào)：7000*3000*133*24；；·根數(shù)：2；·松弛系數(shù)：1..000。第5道支撐(錨)為為平面內(nèi)支支撐，距墻頂深深度10..700mm，工作面超超過深度00.3000m，預(yù)加加軸力0..00kNN/m，對(duì)對(duì)擋墻的水水平約束剛剛度取922000..0kN//m/m。該道平面面內(nèi)支撐具具體數(shù)據(jù)如如下：·支撐材料：鋼支支撐；·支撐長度：6..000mm；·支撐間距：5..000mm；·與圈梁之間的夾夾角：900.0000°；·不動(dòng)點(diǎn)調(diào)整系數(shù)數(shù)：0.5500；·型鋼型號(hào)：7000*3000*133*24；；·根數(shù)：2；·松弛系數(shù)：1..000。第6道支撐(錨)為為平面內(nèi)支支撐，距墻頂深深度12..300mm，工作面超超過深度00.3000m，預(yù)加加軸力0..00kNN/m，對(duì)對(duì)擋墻的水水平約束剛剛度取922000..0kN//m/m。該道平面面內(nèi)支撐具具體數(shù)據(jù)如如下：·支撐材料：鋼支支撐；·支撐長度：6..000mm；·支撐間距：5..000mm；·與圈梁之間的夾夾角：900.0000°；·不動(dòng)點(diǎn)調(diào)整系數(shù)數(shù)：0.5500；·型鋼型號(hào)：7000*3000*133*24；；·根數(shù)：2；·松弛系數(shù)：1..000。第7道支撐(錨)為為平面內(nèi)支支撐，距墻頂深深度14..000mm，工作面超超過深度00.3000m，預(yù)加加軸力0..00kNN/m，對(duì)對(duì)擋墻的水水平約束剛剛度取922000..0kN//m/m。該道平面面內(nèi)支撐具具體數(shù)據(jù)如如下：·支撐材料：鋼支支撐；·支撐長度：6..000mm；·支撐間距：5..000mm；·與圈梁之間的夾夾角：900.0000°；·不動(dòng)點(diǎn)調(diào)整系數(shù)數(shù)：0.5500；·型鋼型號(hào)：7000*3000*133*24；；·根數(shù)：2；·松弛系數(shù)：1..000。4.3工況順序該基坑的施工工工況順序如如下圖所示示：4.4計(jì)算原理理描述4.4.1圍圍護(hù)墻主動(dòng)動(dòng)側(cè)土壓力力計(jì)算板樁外側(cè)朗肯主主動(dòng)土壓力力，深度z處第i層土的主主動(dòng)土壓力力強(qiáng)度的標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值eak,ii按下列公公式計(jì)算：：采用水土合算或或計(jì)算點(diǎn)在在水位以上上時(shí)：（小于0取0）采用水土分算且且計(jì)算點(diǎn)在在水位以下下時(shí)：（小于0取0）對(duì)于矩形土壓力力模式，自自重部分須須扣除坑內(nèi)內(nèi)土的自重重（對(duì)水位位以下的分分算土層，扣扣除有效自自重；坑內(nèi)內(nèi)水位取坑坑底位置，天天然水位在在坑底以下下就取天然然水位）。式中、γj：第第j層土的天天然比重；γw：水的比重，取110kN//m3；Δhj：第j層土的厚度；hwa,i：地下下水位；ci、ci'：第i層土的內(nèi)聚力、有有效內(nèi)聚力力；φi、φi'：第i層土的內(nèi)摩擦角角、有效內(nèi)內(nèi)摩擦角；；q：超載。4.4.2圍圍護(hù)墻被動(dòng)動(dòng)側(cè)土壓力力計(jì)算被動(dòng)側(cè)土壓力采采用簡化庫庫倫土壓力力公式：采用水土合算或或計(jì)算點(diǎn)在在水位以上上時(shí)：，采用水土分算且且計(jì)算點(diǎn)在在水位以下下時(shí)：，式中：hwp：：地下水位位；δi、δi'─第i層土與樁體的摩摩擦角和有有效摩擦角角，取(2/3~~3/4))φ或φ'。4.4.3靜水水壓力圖中：γ─水的的比重10kkN/m33。計(jì)算簡圖圖4.4.4圍護(hù)護(hù)樁內(nèi)力變變形計(jì)算內(nèi)力變形關(guān)系：：平衡方程：支撐處邊界條件件：樁端處邊界條件件：式中、M：樁身身彎矩；EI：圍護(hù)樁抗抗彎剛度，E為樁體材料的彈性模量，I截面慣性矩；ρ：曲率；x：水平位移；z：深度；Q：樁身剪力；eak：主動(dòng)側(cè)水水土壓力；；ka：基底以上土的水水平向基床床系數(shù)，見見“土體水平平向基床系系數(shù)計(jì)算”。位移為正時(shí)取00；kp：基底以下土的水水平向基床床系數(shù)，見見“土體水平平向基床系系數(shù)計(jì)算”?？紤]坑坑底土的塑塑性性質(zhì)，當(dāng)當(dāng)kpx>epkk時(shí)，取kp=epk/x，epk為坑底底極限被動(dòng)動(dòng)土壓力，見“圍護(hù)樁被動(dòng)側(cè)土壓力計(jì)算”；bs：主動(dòng)側(cè)水土壓力力計(jì)算寬度度；b0：土體抗力計(jì)算寬寬度。樁式圍護(hù)取取每延米；；圓形排樁樁圍護(hù)：bb0=0.99(1.55d+0..5)，d為樁徑；；方形排樁樁圍護(hù)：bb0=1.55b+0..5，b為邊長；；計(jì)算值超超過樁間距距時(shí)b0取樁間距距；zsi：第i道支支撐的深度度。Ksi：第i道支支撐每延米米的水平剛剛度。見“支撐的水水平剛度計(jì)計(jì)算”；：第i道支撐處的樁體體剪力；：第i道支撐處第m工工況的水平平位移；T0i：第i道支支撐每延米米的水平向向預(yù)加軸力力；zL：樁底端的深度度；：樁底端的樁體體彎矩；Kθ：樁底端旋轉(zhuǎn)約約束剛度，模模擬樁底土對(duì)樁底的約束束作用，對(duì)對(duì)于較厚的的攪拌樁可可考慮，對(duì)對(duì)于較薄的的圍護(hù)樁可忽略。KKθ=1×b3×kpD/122，D為嵌入深深度。上述微分方程可可用有限單單元法求解解，解得水水平位移后后，可求出出樁身內(nèi)力力。4.4.5土體體水平向基基床系數(shù)計(jì)算采用Ｍ法，kp=mz，m為土層的水平向基床系數(shù)隨深度增長的比例系數(shù)，z為計(jì)算點(diǎn)距離開挖面的深度（對(duì)于主動(dòng)側(cè)就是距樁頂?shù)木嚯x）；4.4.6支撐撐水平剛度度計(jì)算式中、Ks：支支撐水平剛剛度；α：支撐松弛系數(shù)，對(duì)對(duì)混凝土支支撐和預(yù)加加壓力的鋼鋼支撐，取取1.0；對(duì)對(duì)不預(yù)加壓壓力的鋼支支撐，取00.8~11.0；A：支撐的截面面積積；L：支撐長度；S：支撐間距；θ：支撐與圍檁的夾夾角；E：支撐材料的彈性性模量；λ：支撐不動(dòng)點(diǎn)調(diào)整整系數(shù)：支支撐兩對(duì)邊邊基坑的土土性、深度度、周邊荷荷載等條件件相近，且且分層對(duì)稱稱開挖時(shí)，取λ=0.5；支撐兩對(duì)邊基坑的土性、深度、周邊荷載等條件有差異時(shí)，對(duì)土壓力較大或先開挖的一側(cè)，取λ=0.5~1.0；且差異大時(shí)取大值；對(duì)土壓力較小或后開挖的一側(cè)，?。?-λ）。4.4.7支撐撐抗傾覆穩(wěn)穩(wěn)定計(jì)算不記支撐點(diǎn)以上土土壓力時(shí)：：記入支撐點(diǎn)以上上土壓力時(shí)時(shí)：式中、o：傾覆覆轉(zhuǎn)點(diǎn)，最最下道支撐撐位置處；；Ea1、Ea2：：o點(diǎn)以下和和以上主動(dòng)動(dòng)側(cè)土壓力力合力；Ha1、Hw1：：o點(diǎn)以上水水壓力、主主動(dòng)側(cè)土壓壓力合力作作用點(diǎn)離oo點(diǎn)的距離離；Ha2：o點(diǎn)以上上主動(dòng)側(cè)土土壓力合力力作用點(diǎn)離離o點(diǎn)的距離離。4.4.8整體體穩(wěn)定計(jì)算算采用瑞典條分法法-總應(yīng)力法法，計(jì)算單個(gè)個(gè)圓弧滑面面的整體穩(wěn)穩(wěn)定安全系系數(shù)式中、Ks：整整體穩(wěn)定安安全系數(shù)；；Nj：土釘、錨桿、微微型樁、排排樁在滑弧弧上產(chǎn)生的的抗滑力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值；ci：第i分條滑裂面處土土體(或水泥土土，乘折減系系數(shù)后的cc)的粘聚聚力；φi：第i分條滑裂面處土土體(或水泥土土，tggφ乘折減系系數(shù)后的φ)的內(nèi)摩擦擦角；Ka：主動(dòng)土壓壓力系數(shù)；；Li：第i分條滑動(dòng)面弧長長；Gi：第i分條土條(包括括水泥土))重量；Wi：第i分條土條受到的的水浮力；；Wi'：第i分條土條受到坑坑內(nèi)水位以以下那部分分水的水浮浮力（當(dāng)?shù)氐叵滤桓吒哂陂_挖面面時(shí)，坑內(nèi)內(nèi)水位取開開挖面，否否則取地下下水位）；；ui：第i分條土條底部中中心處的孔孔隙隙水壓壓力，即為為該點(diǎn)處的的靜水壓力力；考慮土土性，則對(duì)對(duì)水土合算算的土層取取0；Qi：超載和鄰近荷載載在第i分條上分分布的總力力；TNj：第j道土土釘/錨桿在滑滑裂面外的的部分的抗抗拔力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值和桿體體抗拉強(qiáng)度度標(biāo)準(zhǔn)值中中的小值；；Sj：第j道土釘/錨桿的的水平間距距；θi：第i分條滑動(dòng)面切線線與水平面面之間的夾夾角；αj：第j道土釘/錨桿與與水平面之之間的夾角角。ζ、ξ：土釘或錨桿切向向力折減系系數(shù)、法向向力折減系系數(shù)。Np：滑弧切過排樁或或連續(xù)樁時(shí)樁樁的抗滑力力；θp：滑弧切樁點(diǎn)切線線與水平面面的夾角；；Mc：樁抗彎承載力設(shè)設(shè)計(jì)值；hp：切樁點(diǎn)到坡面的的深度；γp：hp范圍內(nèi)土的平均均比重；Sp：排樁間距，連續(xù)續(xù)樁取1m。4.4.9抗?jié)B滲流穩(wěn)定計(jì)計(jì)算計(jì)算采用臨界水水力梯度法法，公式如如下：式中、ic：坑坑底土的臨臨界水力坡坡度，根據(jù)據(jù)坑底土的的特性計(jì)算算：或，Gs為土比重重，e為孔隙比比，γ為坑底土土的飽和比比重，γw為水的比重重；i：坑底土的滲流坡坡度：，L為滲徑長長度，，m1為豎直滲滲徑換算系系數(shù)，m2為水平滲滲徑換算系系數(shù)，B為樁厚。4.4.10鋼鋼板樁強(qiáng)度度驗(yàn)算式中、σ：最大大彎矩截面面邊緣處應(yīng)應(yīng)力；Mdmax：樁分分擔(dān)范圍內(nèi)內(nèi)的最大設(shè)設(shè)計(jì)彎矩，Mdmax=γMmax，Mmax為最大計(jì)算彎矩，從內(nèi)力變形結(jié)果中求出；γ為設(shè)計(jì)彎矩系數(shù)；[σ]：型鋼鋼材的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值，從型型鋼材料表表查出；W：型鋼沿彎矩作用用方向的截截面模量。4.4.11坑坑底抗隆起起計(jì)算坑底抗隆起的計(jì)計(jì)算同整體體穩(wěn)定，破破壞面為如如下圖所示示的組合滑滑面，其圓圓弧部分的的圓心可以以假定為最最下到支撐撐處或者坑坑底，其半半徑可以假假定為經(jīng)過過樁底，也也可往下搜搜索，找出出最危險(xiǎn)的的滑面。中心在最下到支支撐點(diǎn)處的的圓弧組合合滑面中心心在坑底的的圓弧組合合滑面（總應(yīng)力法）（有效應(yīng)力法）式中、KL：整整體穩(wěn)定安安全系數(shù)；；FR、KS：抗滑力和下滑力力；c、φ：計(jì)算點(diǎn)處土體的的內(nèi)聚力和和內(nèi)摩擦角角，總應(yīng)力力指標(biāo)；c'、φ'：計(jì)計(jì)算點(diǎn)處土土體的內(nèi)聚聚力和內(nèi)摩摩擦角，有有效應(yīng)力指指標(biāo)；Ka、Ka'：計(jì)算點(diǎn)處主動(dòng)土土壓力系數(shù)數(shù)，分別用用總應(yīng)力指指標(biāo)和有效效應(yīng)力指標(biāo)標(biāo)求得。θ：弧段上計(jì)算點(diǎn)處處切線與水水平面的夾夾角；R：圓弧半徑；U：計(jì)算點(diǎn)處的孔隙隙水壓，uu=γwzw，γw為水的比重重；zw為計(jì)算點(diǎn)點(diǎn)處的水深深；Mu：樁樁每延米所能承受受的極限彎彎矩。4.4.12樁樁底抗隆起起計(jì)算式中、Kq：樁樁底抗隆起起安全系數(shù)數(shù)；P：樁底以下驗(yàn)算算斷面上坑坑外側(cè)隆起起寬度B范圍內(nèi)的的總荷載（土土重和超載載）；Ra：樁底以下驗(yàn)算算斷面上坑坑外側(cè)隆起起寬度B范圍內(nèi)的的極限承載載力的合力力，由以下下公式計(jì)算算，Ra=raB，式中、ra:極限承載載力；qd：驗(yàn)算斷面上坑內(nèi)內(nèi)側(cè)的土重重；c、φ：驗(yàn)算斷面以下隆隆起深度范范圍內(nèi)土體體的內(nèi)聚力力和內(nèi)摩擦擦角平均值值；4.5內(nèi)力變形形計(jì)算4.5.1計(jì)計(jì)算參數(shù)水土計(jì)算（分算算/合算）方方法：按土土層分/合算；水壓力計(jì)算方法法：靜止水水壓力，修修正系數(shù)：：1.0；主動(dòng)側(cè)土壓力計(jì)計(jì)算方法：：朗肯主動(dòng)動(dòng)土壓力，三三角形分布布，調(diào)整系系數(shù)：1..0，負(fù)位位移不考慮慮土壓力增增加；被動(dòng)側(cè)基床系數(shù)數(shù)計(jì)算方法法："mm"法，土體抗力力不考慮極極限土壓力力限值；樁體抗彎剛度折減減系數(shù)：11.0。4.5.2計(jì)計(jì)算結(jié)果=1\*GB2⑴水土壓力計(jì)算結(jié)結(jié)果（計(jì)算寬度度：0.880m。）分層層頂深度m層頂壓力kPaa層底深度m層底壓力kPaa10.500.000.600.8020.600.805.5040.0435.507.7614.40108.32414.4037.6217.6052.54517.6039.7227.0063.54分層層頂深度m層頂壓力kPaa層底深度m層底壓力kPaa10.500.000.600.8020.600.805.5040.0435.507.7614.40108.32414.4037.6217.6052.54517.6039.7227.0063.54分層層頂深度m層頂壓力kPaa層底深度m層底壓力kPaa10.500.003.4023.2223.4023.225.5040.0435.507.7614.40108.32414.4037.6217.6052.54517.6039.7227.0063.54分層層頂深度m層頂壓力kPaa層底深度m層底壓力kPaa10.500.003.4023.2223.4023.225.5040.0435.507.7614.40108.32414.4037.6217.6052.54517.6039.7227.0063.54分層層頂深度m層頂壓力kPaa層底深度m層底壓力kPaa10.500.005.5040.0425.507.766.2015.6736.2015.6714.40108.32414.4043.2217.6058.14517.6045.3227.0069.14分層層頂深度m層頂壓力kPaa層底深度m層底壓力kPaa10.500.005.5040.0425.507.766.2015.6736.2015.6714.40108.32414.4043.2217.6058.14517.6045.3227.0069.14分層層頂深度m層頂壓力kPaa層底深度m層底壓力kPaa10.500.005.5040.0425.507.769.0047.3139.0047.3114.40108.32414.4065.6217.6080.54517.6067.7227.0091.54分層層頂深度m層頂壓力kPaa層底深度m層底壓力kPaa10.500.005.5040.0425.507.769.0047.3139.0047.3114.40108.32414.4065.6217.6080.54517.6067.7227.0091.54分層層頂深度m層頂壓力kPaa層底深度m層底壓力kPaa10.500.005.5040.0425.507.7611.8078.94311.8078.9414.40108.32414.4088.0217.60102.94517.6090.1227.00113.94分層層頂深度m層頂壓力kPaa層底深度m層底壓力kPaa10.500.005.5040.0425.507.7611.8078.94311.8078.9414.40108.32414.4088.0217.60102.94517.6090.1227.00113.94分層層頂深度m層頂壓力kPaa層底深度m層底壓力kPaa10.500.005.5040.0425.507.7614.30107.19314.30107.1914.40108.32414.40108.0217.60122.94517.60110.1227.00133.94分層層頂深度m層頂壓力kPaa層底深度m層底壓力kPaa10.500.005.5040.0425.507.7614.30107.19314.30107.1914.40108.32414.40108.0217.60122.94517.60110.1227.00133.94分層層頂深度m層頂壓力kPaa層底深度m層底壓力kPaa10.500.005.5040.0425.507.7614.40108.32314.40108.8215.90127.81415.90127.8117.60135.74517.60122.9227.00146.74=2\*GB2⑵內(nèi)力變形結(jié)果每根樁抗彎剛度度EI=6648488kN.mm2。以下下內(nèi)力和土土體抗力的的計(jì)算結(jié)果果是每根樁樁的，支撐反力力是每延米米的。第1工況：開挖至116.400(深0.100)m第2工況：在16..70(深深-0.220)m處處加撐(錨)第3工況：開挖至113.600(深2.900)m第4工況：在13..90(深深2.600)m處加加撐(錨)第5工況：開挖至110.800(深5.700)m第6工況：在11..10(深深5.400)m處加加撐(錨)第7工況：開挖至88.00((深8.500)m第8工況：在8.330(深8.200)m處加加撐(錨)第9工況：開挖至66.00((深10.550)m第10工況：在66.30((深10.220)m處處加撐(錨)第11工況：開挖挖至4.440(深12.110)m第12工況：在44.70((深11.880)m處處加撐(錨)第13工況：開挖挖至2.770(深13.880)m第14工況：在33.00((深13.550)m處處加撐(錨)第15工況：開挖挖至-0..40(深深16.990)m支(換)撐反力范圍表抗力相對(duì)樁頂深度((m)最小值(kN//m)最大值(kN//m)支撐第1道支撐0.30-0.040.0第2道支撐3.100.085.9第3道支撐5.900.0161.5第4道支撐8.700.1191.3第5道支撐10.700.1170.2第6道支撐12.300.1193.3第7道支撐14.000.1376.94.6整體穩(wěn)定定計(jì)算4.6.1計(jì)計(jì)算參數(shù)整體穩(wěn)定計(jì)算方方法：瑞典條分分法；應(yīng)力狀態(tài)計(jì)算方方法：總應(yīng)力法法；土釘法向力折減減系數(shù)：ξ=0.55；土釘切向力折減減系數(shù)：ξ=1.00；錨桿法向力折減減系數(shù)：ξ=0.00；錨桿切向力折減減系數(shù)：ξ=0.00；樁樁抗滑考慮方式：：滑面繞樁樁；浸潤線不考慮止止水帷幕；；滑弧搜索不考慮慮局部失穩(wěn)穩(wěn)；考慮開挖工況；；搜索范圍：坡頂頂：全范圍圍；坡底：：全范圍；；搜索方法：遺傳傳算法。4.6.2計(jì)計(jì)算結(jié)果開挖至-0.440m(深深16.990m)滑?。簣A心(44.72mm,-0..00m))，半徑：：26.998m，起點(diǎn)(-22..26m,,0.000m)，終點(diǎn)(25.775m,116.900m)，拱高比0..708；；下滑力：31225.099kN/mm；土體(包括攪拌拌樁和坑底底加固土))抗滑力：：59588.85kkN/m；；土釘/錨桿抗滑滑力：0..00kNN/m；樁墻的抗滑力：：0.000kN/mm；安全系數(shù)：1..91。4.7坑底抗隆隆起計(jì)算4.7.1計(jì)計(jì)算參數(shù)滑弧中心：最下下道支撐；；滑弧位置：通過過樁底；應(yīng)力狀態(tài)計(jì)算方方法：總應(yīng)應(yīng)力法；樁樁彎曲抗力：不考考慮；垂直滑面阻力：：忽略；滑面水平應(yīng)力：：不考慮。4.7.2計(jì)計(jì)算結(jié)果下滑力：18331.4kkN/m；；抗滑力：36664.8kkN/m；；安全系數(shù)：2..00。4.8樁底抗隆隆起計(jì)算計(jì)算公式：Prrandttl；考慮慮放坡影響響寬深比：：1.0。坑內(nèi)側(cè)向外166.9m范范圍內(nèi)總荷荷載：79952.88kN/mm；驗(yàn)算斷面處土體體內(nèi)聚力：：5.0kkPa；內(nèi)內(nèi)摩擦角：：30.00°。地基承載力：安全系數(shù)：35596.99×16.99/79552.8==7.644。4.9鋼板樁強(qiáng)強(qiáng)度計(jì)算4.9.1計(jì)計(jì)算參數(shù)設(shè)計(jì)值系數(shù)：11.3755；彎矩折折減系數(shù)：：1.0；鋼板樁抗抗彎截面模模量：188160000.0mmm3；最大彎矩標(biāo)準(zhǔn)值值：2322.0kNN.m；彎彎矩設(shè)計(jì)值值：3199.0kNN.m；4.9.2計(jì)計(jì)算結(jié)果鋼板樁邊緣正應(yīng)應(yīng)力：1775MPa；抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)值2100MPa。4.10抗傾覆覆計(jì)算水土計(jì)算方法：：按土層分分/合算；主動(dòng)側(cè)土壓力分分布模式：：矩形；水壓力計(jì)算方法法：靜止水水壓力?？箖A覆安全系數(shù)數(shù)：4.11抗?jié)B流流穩(wěn)定計(jì)算算抗?jié)B流計(jì)算方法法：臨界水力力坡度法，垂垂直滲徑換換算系數(shù)：：1.5，水水平滲徑換換算系數(shù)：：1.0，有效重度度計(jì)算方法法：由飽和和重度計(jì)算算?？?jié)B流流穩(wěn)定安全全系數(shù)：。4.12封底混混凝土整體體穩(wěn)定性驗(yàn)驗(yàn)算=1\*GB2⑴、驗(yàn)算假定：=1\*GB3①參參考公路圬圬工橋涵設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范((JTGD61--20055)之表3.33.3-44，封底混混凝土與圓圓形鋼板樁樁圍堰之間間直接剪切切力按照規(guī)規(guī)則塊體砌砌體M5級(jí)砂漿漿考慮，直直接剪切力力為0.0052MPPa，鋼板板樁與基樁樁之間因樁樁身表面為為非平滑面面，與新澆澆筑的混凝凝土封底之之間直接剪剪切力按照照片石砌體體考慮，接接剪切力為為0.1220MPaa；=2\*GB3②封底承受受的向上水水壓力，忽忽略水壓力力傳遞路線線上隔水層層的影響，計(jì)計(jì)算模型下下水頭差為為16.99m；=3\*GB3③C20水下下封底混凝凝土厚3mm。eq\o\ac(○,1)混凝土土封底自重重=545596KNNeq\o\ac(○,2)2466塊鋼板樁樁與封底混混凝土間的的剪切力W2=AA接觸面積積*F切向粘粘結(jié)力=246*[0..4+2**]*3**52=284666KNeq\o\ac(○,3)封底混混凝土與基基樁間握裹裹力直接剪剪切力W3=AA接觸面積積*F直接剪剪切=18**3.144*2.88*1200=569972KKNeq\o\ac(○,4)封底底底面承受的的水壓力P水=A凈封底底**h水頭差差=33.14**15.3342*10**16.99=11281550KNN混凝土封底抵抗抗水壓力的的合力為WW=WW1+W2+W3=1400334KNN穩(wěn)定性安全系數(shù)數(shù)K=1..09=2\*GB2⑵混凝土封底強(qiáng)度度驗(yàn)算封底混凝土采用用C20水工工混凝土。以以樁基及板板樁圍堰為為多支點(diǎn)，取取其間最大大跨度6..2m，簡簡化為單向向支撐板,,假定混凝凝土有效厚厚度2.55m。1m寬混凝土抗抗彎模量：：W=1×2.53/6==2.6604m31m寬混凝土承承受向上的的荷載：qq=16..9*100-1*33*24=97KKN/m跨中彎矩：M==97×6.22/8=4666.1KN..m混凝土彎拉應(yīng)力力：σ=MM/w==466..1/22.6044/10000=0.188MPPa<[σ]=1..1MPaa4.13支撐結(jié)結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)計(jì)算=1\*GB2⑴第一、二、三道道支撐體系系驗(yàn)算：圍檁（HN7000*3000單根型型鋼，一、二二、三道計(jì)計(jì)算取三道道中最大剖剖面計(jì)算支支撐壓力）：：，，則：σ＝+＝MPa≤[σ]]=2100MPa，強(qiáng)強(qiáng)度符合要要求！=2\*GB2⑵第四、五、六道道支撐體系系驗(yàn)算：圍檁（HN7000*3000型鋼雙雙拼，四、五五、六、七七道計(jì)算取取四道中最大大剖面計(jì)算算支撐壓力力）：，，則：σ＝+＝MPa≤[σ]]=2110MPaa，強(qiáng)度符符合要求?。〉谖逭落摪鍢秶呤┕すし桨?.1施工工藝流流程圖（見見下圖）鋼板樁、鋼管樁拔除鋼板樁、鋼管樁拔除完成最下一層支撐，挖泥、施工水下混凝土墊層找平、施工承臺(tái)、塔身出水面圍堰與內(nèi)部結(jié)構(gòu)之間邊回填砂邊拆除圍檁施工準(zhǔn)備人員機(jī)械準(zhǔn)備材料準(zhǔn)備測量定位插打立柱鋼管樁鋼板樁導(dǎo)向架安裝測量檢驗(yàn)、復(fù)核鋼板樁插打邊施工邊校核鋼板樁圍堰尺寸、位置鋼板樁施工完成、開始抽水、挖泥、逐層安裝內(nèi)支撐使用磁力橡膠止水帶止水5.2施工工藝流流程敘述打設(shè)18根鋼管樁→→安裝管樁樁第一層HHN3000細(xì)梁、牛牛腿→安裝板樁樁導(dǎo)向圍檁檁36工字鋼鋼（可以用用做鋼板樁樁圍檁）→打設(shè)鋼板板樁→板樁圍堰堰密封條敷敷設(shè)→排水至第第二道圍檁檁以下300cm→安裝管樁樁第二層HHN3000細(xì)梁、牛牛腿→安裝第二二道HN7700圍檁→排水、開開挖至第三三道圍檁以以下30ccm→安裝管樁樁第三層HHN3000細(xì)梁、牛牛腿→安裝第三三道HN7700圍檁→排水、開開挖至第四四道圍檁以以下30ccm→安裝管樁樁第四層HHN3000細(xì)梁、牛牛腿→安裝第四四道雙HNN700圍圍檁→排水、開開挖至第五五道圍檁以以下30ccm→安裝管樁樁第五層HHN3000細(xì)梁、牛牛腿→安裝第五五道雙HNN700圍圍檁→排水、開開挖至第六六道圍檁以以下50ccm→安裝管樁樁第六層HHN3000細(xì)梁、牛牛腿→安裝第六六道雙HNN700圍圍檁→圍堰內(nèi)注注水至圍堰堰外水面標(biāo)標(biāo)高→水下開挖挖至承臺(tái)底底下3.0m→灌注厚3..0mC220水下混凝凝土→抽水后安安裝第七道雙HN7000圍檁。5.3施工準(zhǔn)備(1)、場地準(zhǔn)備備在圍堰外架設(shè)閉閉合的鋼棧棧橋，圍堰堰與棧橋邊邊最小間距距0.8mm，橋面寬寬度6m，橋面面標(biāo)高199.5m，征征地堆放從從圍堰內(nèi)挖挖出的土體體。(2)、鋼板樁的的吊運(yùn)鋼板樁裝卸宜采采用兩點(diǎn)吊吊，吊運(yùn)時(shí)時(shí)，每次起起吊的鋼板板樁根數(shù)不不宜過多，并并應(yīng)注意保保護(hù)鎖口免免受損傷。吊吊運(yùn)方式有有成捆起吊吊和單根起起吊。成捆捆起吊通常常采用鋼索索捆扎，而而單根吊運(yùn)運(yùn)常用專用用的吊具。(3)、鋼板樁接長及及檢查①、本工程鋼板樁樁材料采用用拉森Ⅳ型鋼板樁樁，截面尺尺寸為：寬寬400mmm，高1855mm，厚厚度16..1mm。②、鋼板樁接長使用用12m和15m鋼板板樁接長，焊焊接時(shí)先對(duì)對(duì)焊或?qū)⒔咏涌谔幯a(bǔ)焊焊合縫，再再焊加固板板，相鄰板板樁接長縫縫要錯(cuò)開布布置；③、檢查鋼板樁整整體應(yīng)該順順直，沒有有扭曲、變變形，如有有焊接縫，焊焊縫牢固可可靠。④、鋼板樁之間靠靠鎖扣聯(lián)結(jié)結(jié)，鋼板樁樁檢查中，鎖鎖扣是檢查查的重點(diǎn)之之一。主要要看鎖扣是是否完好，有有無扭曲變變形，鎖孔孔內(nèi)有無堵堵塞等，如如有問題應(yīng)應(yīng)及時(shí)處理理。(4）、鋼板樁整理理鋼板樁運(yùn)到工地地后，需進(jìn)進(jìn)行整理。清清除鎖口內(nèi)內(nèi)雜物(如電焊瘤瘤渣、廢填填充物等))，對(duì)缺陷陷部位加以以整修。(5)、鎖口潤滑及防防滲措施對(duì)于檢查合格的的鋼板樁，為為保證鋼板板樁在施工工過程中能能順利插拔拔，并增加加鋼板樁在在使用時(shí)防防滲性能。每每片鋼板樁樁鎖口都須須均勻涂以以黃油。(6)、鋼板樁堆放鋼板樁堆放的地地點(diǎn)要選擇擇在不會(huì)因因壓重而發(fā)發(fā)生較大沉沉陷變形的的平坦而堅(jiān)堅(jiān)固的場地地上，并便便于運(yùn)往打打樁現(xiàn)場。堆堆放時(shí)注意意以下幾點(diǎn)點(diǎn)：堆放的順序、位位置、方向向和平面布布置等應(yīng)考考慮到以后后的施工方方便；②、鋼板樁要按型型號(hào)、規(guī)格格、長度分分別堆放，并并在堆放處處設(shè)置標(biāo)牌牌說明；③、鋼板樁應(yīng)分層層堆放，每每層堆放數(shù)數(shù)量一般不不超過5根，各層層間要墊枕枕木，枕木木間距一般般為3～4m，且上上、下層墊墊木應(yīng)在同同一垂直線線上，堆放放的總高度度不宜超過過2m。(7)、第一層圍檁及及內(nèi)支撐加加工20#主墩承臺(tái)臺(tái)鋼板樁圍圍堰設(shè)計(jì)采采用水平環(huán)環(huán)形鋼支撐撐，主要由由HN7000*3000型鋼加加工而成。圍圍檁構(gòu)件在在現(xiàn)場加工工組拼安裝裝。各層圍圍檁、內(nèi)支支撐結(jié)構(gòu)詳詳見20##主墩圍堰堰施工圖。(8)、振樁設(shè)備檢查查我部鋼板樁插打打采用800噸履帶吊吊插打鋼板板樁，施工工前對(duì)振鋼鋼板樁的振振樁錘（1150型）、吊吊繩、夾具具、振樁垂垂等進(jìn)行檢檢查、檢修修，確保振振樁時(shí)性能能良好，能能滿足鋼板板樁插打施施工。(9)、平臺(tái)拆除基樁施工完成后后，開始拆拆除鉆孔施施工平臺(tái)。平平臺(tái)從上游游向下游分分段逐步拆拆除。先拆拆除面板、分分配梁，再再拆除貝雷雷梁、承重重梁，最后后拔除鋼管管。(10)、河床清清表平臺(tái)拆除完后，清清理圍堰范范圍內(nèi)河床床表面深度度1m內(nèi)的土土體，清除除鋼板樁插插打區(qū)域范范圍內(nèi)的片片石及散落落鋼材，確確保鋼板樁樁順利插打打。5.4鋼板樁的插打(1)、支撐系統(tǒng)統(tǒng)及導(dǎo)向加加工安裝用坐標(biāo)定位法打打設(shè)D60鋼管管立柱，安安裝第一層層圍檁作為為插打鋼板板樁導(dǎo)向裝裝置。(2)、鋼板樁插插打的技術(shù)術(shù)要求已插入的鋼板樁樁，傾斜度度≤5‰；每組鋼板樁插入入正確位置置偏差≤±15mmm；鋼板樁靠緊內(nèi)導(dǎo)導(dǎo)向架的距距離不大于于20mmm；(3)、鋼板樁的的起插及過過程控制鋼板樁插打采用用1臺(tái)80t履帶吊吊配合振樁樁錘進(jìn)行，利用第一一層圍檁架架設(shè)工字鋼鋼作為導(dǎo)梁梁，確保插插打第一片片鋼板樁的的垂直度。第第一片鋼板板樁以導(dǎo)梁梁為定位、垂垂直插（此此項(xiàng)工作應(yīng)應(yīng)反復(fù)仔細(xì)細(xì)校正鋼板板樁位，確確保垂直）至至設(shè)計(jì)標(biāo)高高。其余各各鋼板樁，則則以已插好好的鋼板樁樁為準(zhǔn)，起起吊后人工工扶持插入入前一片鋼鋼板樁鎖口口，然后用用振撥錘振振動(dòng)下沉。整整個(gè)施工過過程中，要要用錘球控控制每片樁樁的垂直度度，及時(shí)調(diào)調(diào)整。調(diào)整整工具有千千斤頂、木木楔等。插插打過程中中，須遵守守“插樁正直直，分散偏偏差，有偏偏即糾，調(diào)調(diào)整合攏”的施工要要點(diǎn)。插打打前先派技技術(shù)員對(duì)河河床底面的的標(biāo)高進(jìn)行行一次摸底底，以便算算出每塊鋼鋼板樁具體體的插打深深度，保證證其效果達(dá)達(dá)到最佳。(4)、鋼板樁的的插打次序序及合攏鋼板樁的插打從從上游開始始，往兩個(gè)個(gè)相反方向向前進(jìn)，最最后直到下下游合攏。合合攏段選擇擇符合同一一標(biāo)準(zhǔn)尺度度的鋼板樁樁插打。在在插打過程程中宜先將將鋼板樁逐逐根插打到到穩(wěn)定深度度，然后依依次插打，打打至不能再再打?yàn)橹?，一一般情況不不能小于設(shè)設(shè)計(jì)深度。在在垂直度有有保證的條條件下，可可一次振打打到位。鋼鋼板樁插打打時(shí)要考慮慮在鎖口采采取密封措措施，使用用黃油，涮涮所有鎖口口，防止漏漏水。合攏攏口剩余5m時(shí)，提前測測量合攏口口，保證剩剩余的長度度插打鋼板板樁。=1\*GB3①鋼板樁合攏后，再再將未打到到設(shè)計(jì)標(biāo)高高的樁逐一一復(fù)打到位位，確保鋼鋼板樁圍堰堰頂口標(biāo)高高基本一致致；=2\*GB3②將鋼板樁與頂層層圍檁處焊焊接固定，以以確保鋼板板樁圍堰的的整體穩(wěn)定定性；=3\*GB3③在圓形鋼板樁與與圍檁之間間空隙較大大處灌注C300細(xì)石早強(qiáng)強(qiáng)混凝土，較小空隙的地方，則采用短型鋼加工而成的鋼楔進(jìn)行塞緊，然后進(jìn)行焊接固定。=4\*GB3④鋼板樁插打過程程中，可能能遇到另外外的問題有有共連、扭扭轉(zhuǎn)及水平平伸長等，在在此將相應(yīng)應(yīng)的預(yù)防措措施及處理理方法列舉舉如下表：：鋼板樁施工常見見問題及措措施表常見問題預(yù)防及糾正措施共連（施打時(shí)和和已打入的的鄰樁一起起下沉）先預(yù)留50cmm，合攏后后再打至設(shè)設(shè)計(jì)標(biāo)高。樁體扭轉(zhuǎn)安裝好樁帽，盡盡量保證樁樁體全截面面受力均勻勻；將兩塊板樁鎖口口搭扣兩邊邊固定牢靠靠。水平伸長（沿打打樁行進(jìn)方方向長度增增加）不可能避免；施施打時(shí)提前前考慮伸長長值，在軸軸線修正時(shí)時(shí)糾正。5.5、基坑開挖及圍檁檁內(nèi)支撐安安裝鋼板樁合攏第一一層圍檁固固結(jié)后，第第二、三層層圍檁安裝裝，采取分分層抽水分分層安裝方方法施工。進(jìn)進(jìn)入土層后后，采用挖挖掘機(jī)配合合吊斗對(duì)承承臺(tái)范圍內(nèi)內(nèi)土體進(jìn)行行分層開挖挖，開挖至至+8.00m處，安安裝第四層層圍檁并固固結(jié)，開挖挖至+6..0m處，安安裝第五層層圍檁并固固結(jié)，開挖挖至+4..4m處，安安裝第六層層圍檁并固固結(jié)，然后后往圍堰內(nèi)內(nèi)注水至圍圍堰外面水水位，采用用高壓水槍槍配合泥漿漿泵清除圍圍堰內(nèi)土體體至封底混混凝土標(biāo)高高，灌注水水下封底混混凝土，待待封底混凝凝土強(qiáng)度達(dá)達(dá)到90%%以上抽水水，安裝第第七層圍檁檁并固結(jié)。=1\*GB2⑴圍檁焊接采取對(duì)對(duì)接焊縫連連接，焊接接方式為手手工電弧焊焊，并使用用A3鋼板(2cm厚)貼角焊接接加強(qiáng)。已已知拼接截截面承受最最大彎矩在在第4～7層圍檁處處，M=8801KNN.m，最最大剪0K四計(jì)圍截為由件由《路橋施工計(jì)計(jì)算手冊(cè)》鋼鋼結(jié)構(gòu)連接接計(jì)算公式式可得：正應(yīng)力：剪力：1點(diǎn)正應(yīng)力：1點(diǎn)剪力：折算應(yīng)力：=2\*GB2⑵焊接H型鋼的翼翼緣板拼接接縫和腹板板拼接縫的的間距不應(yīng)應(yīng)小于2000mm。翼翼緣板拼接接長度不應(yīng)應(yīng)小于2倍板寬,腹板拼接接寬度不應(yīng)應(yīng)小于3000mm，長長度不應(yīng)小小于6000mm。焊接H型鋼的允允許偏差（mm）項(xiàng)目允許偏差圖例截面高度hh＜500±2.0500＜h＜11000±3.0h＞1000±4.0截面寬度b±3.0腹板中心偏移2.0翼緣板垂直度⊿⊿b/100，且且不應(yīng)大于于3.0彎曲矢高（受壓壓構(gòu)件除外外）L/1000，且且不應(yīng)大于于10.00扭曲h/250，且且不應(yīng)大于于5.0腹板局部平面度度ft＜143.0t≥142.0焊接方式為手工工電弧焊，焊焊接工作濕濕度不宜高高于80%%；A3鋼材焊焊接環(huán)境溫溫度不得低低于0℃。待焊的的構(gòu)件、桿桿件在焊接接前應(yīng)進(jìn)行行預(yù)熱，以以減少或消消除焊接收收縮變形和和焊接殘余余應(yīng)力，厚厚度25mmm～32mmm的鋼板，預(yù)預(yù)熱溫度為為80℃～120℃，預(yù)熱范范圍為焊縫縫旁50mmm～80mmm。焊縫磨修與返修修焊要求如如下：=1\*GB3①焊接完畢后，垂垂直于桿件件應(yīng)力方向向的對(duì)接焊焊縫的超高高必須鏟除除，并順應(yīng)應(yīng)力方向磨磨平。=2\*GB3②焊縫尺寸超出規(guī)規(guī)范允許的的正偏差及及小于1mmm且超差差的咬邊必必須磨修勻勻順。=3\*GB3③鋼板厚度超過225mm，進(jìn)進(jìn)行返修焊焊時(shí)，也應(yīng)應(yīng)進(jìn)行預(yù)熱熱，溫度為為100℃～150℃.=4\*GB3④焊縫中的氣孔、裂裂紋、熔渣渣、未熔透透等缺陷，未未超出規(guī)范范的允許值值時(shí)，應(yīng)查查明原因。用用碳弧氣刨刨清除缺陷陷，用焊接接方法進(jìn)行行返修。=5\*GB3⑤返修焊后的焊縫縫應(yīng)立即進(jìn)進(jìn)行鏟磨勻勻順，并按按原質(zhì)量要要求進(jìn)行復(fù)復(fù)查。焊縫缺陷檢驗(yàn)：：焊縫的缺缺陷可分為為外缺陷和和內(nèi)缺陷。外外缺陷位于于焊縫表面面，用肉眼眼即可看到到；內(nèi)缺陷陷位于焊縫縫內(nèi)部，需需依靠破壞壞性試驗(yàn)或或各種探傷傷儀具不損損壞桿件的的方法來檢檢驗(yàn)。常見的外缺陷為為焊縫尺寸寸不符合要要求、咬邊邊、弧坑、焊焊瘤、表面面氣孔、表表面裂紋等等。常見的的內(nèi)部缺陷陷為氣孔、夾夾渣、未焊焊透、內(nèi)部部裂紋等。以上各項(xiàng)缺陷產(chǎn)產(chǎn)生后果有有：損壞焊焊縫形狀；；削弱接頭頭受力面積積；使接頭頭強(qiáng)度降低低，造成應(yīng)應(yīng)力集中；；影響結(jié)構(gòu)構(gòu)使用性能能；浪費(fèi)焊焊條；導(dǎo)致致裂縫產(chǎn)生生，最后使使結(jié)構(gòu)遭受受破壞，或或嚴(yán)重地影影響美觀。防止的措施：焊焊接前應(yīng)嚴(yán)嚴(yán)格按照確確定的焊接接參數(shù)施焊焊；并針對(duì)對(duì)缺陷產(chǎn)生生的原因采采取相應(yīng)的的措施，予予以防止；；對(duì)已發(fā)生生的缺陷應(yīng)應(yīng)采取修補(bǔ)補(bǔ)或返修。=3\*GB2⑶基坑開挖過程中中安排專人人對(duì)鋼板樁樁進(jìn)行監(jiān)控控，尤其是是圍檁型鋼鋼與鋼板樁樁的接觸位位置，由于于鋼板樁在在插打過程程中受多方方面的影響響，整個(gè)圍圍堰的側(cè)面面順直度會(huì)會(huì)有一定影影響，型鋼鋼安裝后與與鋼板樁之之間有一定定的間隙。為為防止圍堰堰的變形，要要求將型鋼鋼與鋼板樁樁之間的間間隙較大的的采用C330細(xì)石早早強(qiáng)混凝土土填充，較較小間隙填填塞鋼片。圍圍堰內(nèi)開挖挖至坑底標(biāo)標(biāo)高后，檢檢查基底標(biāo)標(biāo)高，欠挖挖或超挖較較多時(shí)，應(yīng)應(yīng)采取相應(yīng)應(yīng)措施加以以處理。對(duì)對(duì)欠挖處進(jìn)進(jìn)行補(bǔ)挖，超超挖過多處處利用碎石石回填，確確保封底混混凝土的厚厚度滿足要要求。最后，潛水工潛潛入水底，用用高壓水槍槍將樁頭四四周及鋼板板樁四周淤淤泥沖洗干干凈，以保保證封底砼砼與護(hù)筒、鋼鋼板樁接觸觸嚴(yán)密，減減小縫隙滲滲水量。5.6封底混凝土澆筑筑水下封底混凝土土厚度為33.0m，采采用導(dǎo)管灌灌注混凝土土，先澆筑筑2.7mm厚，一次次成型，剩剩下0.33m找平作作為承臺(tái)混混凝土墊層層，按照水水下混凝土土施工工藝藝，合理選選擇導(dǎo)管布布設(shè)位置以以及布設(shè)數(shù)數(shù)量，確保保封底混凝凝土質(zhì)量。=1\*GB2⑴、導(dǎo)管布置封底導(dǎo)管設(shè)置44套，導(dǎo)管管直徑為330cm，導(dǎo)導(dǎo)管布置及及澆筑順序序見下圖：：導(dǎo)管架設(shè)在型鋼鋼架上，導(dǎo)導(dǎo)管安裝應(yīng)應(yīng)注意以下下事項(xiàng)：水下封底導(dǎo)管布布置示意圖圖注：○中數(shù)字是導(dǎo)管編編號(hào)，灌注注混凝土?xí)r時(shí)可按其編編號(hào)順序進(jìn)進(jìn)行。A、所有導(dǎo)管在安安裝前應(yīng)進(jìn)進(jìn)行檢查，不不應(yīng)有破漏漏、接頭完完好無大的的變形和壞壞損。B、各導(dǎo)管密封圈圈無老化、裂裂縫，安裝裝正確，確確保密封效效果。C、事先測量好安安裝點(diǎn)標(biāo)高高，計(jì)算導(dǎo)導(dǎo)管的長短短組合，確確定懸空在在20-400cm之間間。=2\*GB2⑵、設(shè)置匯水井水下混凝土封底底后，需進(jìn)進(jìn)行抽水清清基。為匯匯集積水，須須設(shè)置匯水水井?？捎糜闷屯皟?nèi)內(nèi)裝黃沙密密封下沉就就位，筒頂頂略高出封封底混凝土土頂面，用用鐵絲固定定，以防水水下混凝土土灌注時(shí)推推移變位。=3\*GB2⑶、砼灌注配汽車泵2臺(tái)，罐罐車8臺(tái)，50TT吊車1臺(tái)，混凝凝土由2臺(tái)120型拌拌和站生產(chǎn)產(chǎn)，汽車泵泵泵送進(jìn)導(dǎo)導(dǎo)管。=4\*GB2⑷、注意事項(xiàng)封底砼封底施工工中，主要要應(yīng)注意以以下事項(xiàng)：：A、坍落度的控制制原則是先先小后大，前前期宜小以以便埋導(dǎo)管管，后宜大大，以便砼砼頂面平坦坦。根據(jù)現(xiàn)現(xiàn)場情況作作適當(dāng)調(diào)整整，原則上上仍應(yīng)控制制在140-2000mm之間間。B、當(dāng)導(dǎo)管經(jīng)過長長時(shí)間澆筑筑時(shí)，應(yīng)每每隔半小時(shí)時(shí)左右活動(dòng)動(dòng)一下，導(dǎo)導(dǎo)管的埋深深應(yīng)根據(jù)現(xiàn)現(xiàn)場實(shí)際控控制，但一一般情況宜宜控制在00.5米左右。C、應(yīng)制作較規(guī)范范的測錘，不不得用大螺螺帽、卸扣扣等代替，以以便較準(zhǔn)確確的分清砼砼與浮泥。D、在澆筑過程中中,連續(xù)測量砼砼面的上升升、擴(kuò)散情情況，以便便及時(shí)拆換換導(dǎo)管等。E、避免澆筑過程程的停頓，保證連續(xù)澆筑。F、認(rèn)真控制砼頂頂面高度，控控制目標(biāo)是是封底標(biāo)高高誤差在±10cmm以內(nèi)。G、通過測錘測繩繩和其他輔輔助措施檢檢測浮泥厚厚度，必要要時(shí)進(jìn)行吸泥泥處理。H、在導(dǎo)管轉(zhuǎn)換位位置的過程程中，注意意吊裝安全全。I、導(dǎo)管懸空應(yīng)嚴(yán)嚴(yán)格控制在在20～30cmm，防止首首批砼下放放后導(dǎo)管脫脫空的現(xiàn)象象；J、如出現(xiàn)個(gè)別地地方不足時(shí)時(shí)，重新補(bǔ)補(bǔ)料時(shí)，將將導(dǎo)管插入入已澆封底底砼不小于于50cmm，以確保保封底砼的的質(zhì)量。5.7樁頭破除、基底底清理當(dāng)封底砼強(qiáng)度達(dá)達(dá)到80%%以上時(shí)，用用空壓機(jī)破破除樁頭，破除除頂層松散散砼，直至至設(shè)計(jì)高，如如破除至設(shè)設(shè)計(jì)標(biāo)高后后樁頂砼質(zhì)質(zhì)量仍不合合格，將繼繼續(xù)往下破破除，直至至砼質(zhì)量合合格層面，低于于設(shè)計(jì)標(biāo)高高部分采用用接樁處理理。破除過過程中注意意對(duì)鋼筋、聲聲測管的保保護(hù)，嚴(yán)禁禁損傷樁基基鋼筋、聲聲測管，聲聲測管內(nèi)嚴(yán)嚴(yán)禁雜物落落入。樁頂頂進(jìn)入承臺(tái)臺(tái)20cmm。5.8圍檁支撐系統(tǒng)的的拆除第一層承臺(tái)（33m高）施施工完畢模模板拆除后后，拆除第第七道圍檁檁，在承臺(tái)臺(tái)與圍堰空空隙內(nèi)回填填易密實(shí)材材料并壓實(shí)實(shí)，在塔身身高出水面面后，在承承臺(tái)上安裝裝好電梯與與塔吊的底底座及支架架鋼管，然然后邊回填填邊拆除圍圍檁支撐，回回填至河床床面。5.9鋼板樁的拔除圍檁拆除后，往往圍堰內(nèi)注注水，在水水位高出河河水面200cm左右右時(shí)拔出鋼鋼板樁，鋼鋼板樁拔除除從下游側(cè)側(cè)開始。5.10鋼板樁圍堰堰施工監(jiān)測測控制鋼板樁在施工過過程中應(yīng)加加強(qiáng)以下幾幾個(gè)方面的的監(jiān)測控制制：=1\*GB2⑴、鋼板樁插打過過程中施工工監(jiān)測第一根鋼板樁插插打之前，測測量組需準(zhǔn)準(zhǔn)確放樣定定出導(dǎo)向的的平面位置置及參考標(biāo)標(biāo)高，利用用鉛垂準(zhǔn)確確控制導(dǎo)向向架的垂直直度。每根根鋼板樁插插打的過程程中都需要要用鉛垂監(jiān)監(jiān)測其垂直直度，按照照鋼板樁插插打標(biāo)準(zhǔn)隨隨時(shí)糾正每每根鋼板樁樁的垂直度度及平面位位置。鋼板樁合攏時(shí)，提提前測量鋼鋼板樁平面面位置，做做好鋼板樁樁調(diào)整量預(yù)預(yù)測，保證證鋼板樁合合攏精度。=2\*GB2⑵、基坑開挖深度度及基底的的監(jiān)測測量人員在圍檁檁上放出參參考標(biāo)高點(diǎn)點(diǎn)，基坑開開挖過程中中，施工人人員及現(xiàn)場場技術(shù)員對(duì)對(duì)開挖深度度經(jīng)常進(jìn)行行監(jiān)測，特特別是對(duì)幾幾個(gè)關(guān)鍵標(biāo)標(biāo)高的控制制，比如圍圍檁的標(biāo)高高、基底的的標(biāo)高（-0.44m）監(jiān)測控制制，避免出出現(xiàn)超挖或或欠挖現(xiàn)象象。=3\*GB2⑶、鋼板樁圍堰漏水水現(xiàn)象的監(jiān)監(jiān)測鋼板樁插打完畢畢后，基坑坑開挖時(shí)可可能會(huì)出局局部或大面面積漏水現(xiàn)現(xiàn)象，導(dǎo)致致圍堰內(nèi)水水位降低困困難：預(yù)防及應(yīng)對(duì)措施施：=1\*GB3①、根據(jù)以往的施工工經(jīng)驗(yàn)，在在鋼板樁插插打過程中中用棉絮、黃黃油等填充充物填塞接接縫，如效效果不理想想，可以在在圍堰內(nèi)抽抽水過程中中或抽水前前水下順著著鋼板樁的的接縫溜下下較干細(xì)砂砂，借助水水壓力將細(xì)細(xì)砂吸入接接縫內(nèi)而達(dá)達(dá)到堵漏的的目的；=2\*GB3②、對(duì)于變形較大的的接縫，在在支撐安裝裝完成后用用棉絮填塞塞；③、對(duì)于位于河床面面以上的鋼鋼板樁滲水水較大現(xiàn)象象，可讓潛潛水員在鋼鋼板樁外側(cè)側(cè)鎖口處掛掛磁力密封封橡膠條（磁力橡膠條右圖所示）。=4\*GB3④、選用質(zhì)量、扣扣縫良好的的拉森Ⅳ型鋼板樁樁（鋼板樁樁鎖口形狀狀分為三類類：陰陽鎖鎖口、環(huán)型型鎖口及套套型鎖口，其其中套型鎖鎖口的鋼板板樁兩邊均均曾勾狀形形，勾頭為為榫，勾身身為槽，如如德國拉森森型及國產(chǎn)產(chǎn)鞍鋼型板板樁，兩樁樁鎖口聯(lián)結(jié)結(jié)能轉(zhuǎn)角110°～15°,防滲性較較好）；⑤、施工前，對(duì)鋼鋼板樁逐根根檢驗(yàn)、校正正；⑥、采用正確的施施工工藝，保保證良好的的施工質(zhì)量量，加強(qiáng)施施工監(jiān)控；；⑦、選擇有施工經(jīng)經(jīng)驗(yàn)的施工工隊(duì)伍；=8\*GB3⑧、如果以上措施施還不能達(dá)達(dá)到目的，仍仍出現(xiàn)局部部地方漏水水，則可在在圍堰內(nèi)設(shè)設(shè)置集水槽槽和集水坑坑（因?yàn)殇撲摪鍢秶哐邇舫叽绫缺瘸信_(tái)尺寸寸大1.00m），定定時(shí)利用水水泵將水抽抽出圍堰外外，以確保保圍堰內(nèi)干干施工環(huán)境境。=4\*GB2⑷、基坑開挖過程程中鋼板樁樁及圍檁支支撐系統(tǒng)的的變形監(jiān)測測基坑開挖過程中中，安排專專人對(duì)鋼板板樁及圍檁檁支撐系統(tǒng)統(tǒng)進(jìn)行監(jiān)控控，隨時(shí)注注意鋼板樁樁變形情況況并做好相相關(guān)記錄，交交接班要做做好記錄交交接?？刂浦朴^測點(diǎn)豎豎向設(shè)在每層圍檁上上，水平位位置每層圍圍檁布置118個(gè)點(diǎn)位位，位于多多邊形圍檁檁邊長中點(diǎn)點(diǎn)上，七層層圍檁共計(jì)計(jì)126個(gè)點(diǎn)點(diǎn)位，其布布置如下圖圖所示：觀測過程中主要要檢查圍檁檁變形位移移情況，根根據(jù)計(jì)算以以及同濟(jì)大大學(xué)驗(yàn)算結(jié)結(jié)果，確定定其最大位位移為288.28mmm，位于于第六道與與第七道圍圍檁處，鋼鋼板樁施工工過程中保保證每天觀觀察記錄至至少三次分分別在早中中晚各觀測測一次，鋼鋼板樁圍堰堰完成后連連續(xù)觀測三三天，若變變形穩(wěn)定，第一至第四層圍檁則改為每周觀測一次，第五至第六層圍檁則改為每天觀測一次。具體每層圍檁控制變形位移量如下表所示：鋼板樁圍堰每層層圍檁變形形位移控制制表圍檁層數(shù)最大位移量（mmm）備注第一層圍檁5.38此為每層圍檁安安裝完畢后后的位移變變形量。每每層圍檁安安裝完畢后后立即測量量變形觀測測點(diǎn)坐標(biāo)，做做為原始記記錄存檔，后后續(xù)位移變變形量觀測測都是依據(jù)據(jù)此原始坐坐標(biāo)所產(chǎn)生生的位移偏偏差。第二層圍檁11.63第三層圍檁14.22第四層圍檁18.97第五層圍檁20.32第六層圍檁23.12第七層圍檁25.24開挖至-0.44m時(shí)28.28此為開挖至基坑坑底部后第第六、七層層圍檁的最最大位移量量。施工過程中若實(shí)實(shí)測位移量量超出最大大控制變形形位移量，則則應(yīng)立即停停止施工，檢檢查并加固固圍檁支撐撐，待情況況穩(wěn)定后再再繼續(xù)施工工。=5\*GB2⑸、封底混凝土的的監(jiān)控測點(diǎn)布置要保證證每根導(dǎo)管管、灌注樁樁和圍堰壁壁能準(zhǔn)確測測量動(dòng)態(tài)標(biāo)標(biāo)高；測錘錘采用鋼板板焊接成三三角錐形；；測繩在使使用前在水水中浸泡224小時(shí)，校校核其長度度。第六章承臺(tái)施工方案及及工藝6.1承臺(tái)施工工藝流流程承臺(tái)施工工藝流流程6.2承臺(tái)施工總體思思路考慮索塔預(yù)埋勁勁性骨架和和鋼筋，擬擬分2次綁扎鋼鋼筋、三次次立模、三三層澆筑，第一、二層鋼筋一次安裝完畢，第三層及塔身預(yù)埋鋼筋，在第一層承臺(tái)砼澆筑完畢后安裝。第一層承臺(tái)澆筑高度3m，第二層承臺(tái)澆筑高度為2m，每層按溫控方案布設(shè)冷卻管，按大體積混凝土施工；第三層澆筑高度為1m。第一層承臺(tái)模板為加工好的鋼模板（1m×3m）現(xiàn)場組合，第二層和第三層承臺(tái)模板擬用鋼模板與木模板組合，木板使用防水竹膠板鑲面。承臺(tái)砼采用拌和站集中拌和，泵送入模，插入式振搗器振搗。施工流程：承臺(tái)臺(tái)基坑開挖挖→樁頭破鑿鑿及墊層澆澆注→測量放線→承臺(tái)鋼筋筋綁扎承臺(tái)臺(tái)模板安裝裝→承臺(tái)砼澆澆筑→養(yǎng)護(hù)。6.3封底砼檢檢查、破除除樁頭封底砼澆注完畢畢，待封底底砼強(qiáng)度達(dá)達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)強(qiáng)度80%%后抽干水，清除除封底砼表表面浮泥、殘殘?jiān)?，表面面沖洗干凈凈，用砂漿漿找平封底底砼頂面。鑿除樁頭頭確保樁頭頭嵌入承臺(tái)臺(tái)20cm。6.4鋼筋加工與與安裝⑴、鋼筋加工：鋼鋼筋在加工工場地集中中加工，加加工前應(yīng)對(duì)對(duì)鋼筋進(jìn)行行檢驗(yàn)，合合格后才能能使用。嚴(yán)嚴(yán)格按設(shè)計(jì)計(jì)圖紙進(jìn)行行鋼筋加工工。⑵、鋼筋安裝：先先把破除樁樁頭后的鋼鋼筋用鋼絲絲刷除去污污垢和銹蝕蝕，調(diào)順直直鋼筋，再再按照承臺(tái)臺(tái)分層界線線來安裝鋼鋼筋：安裝第一、二層層（3m、2m）鋼筋筋：先安裝裝底層骨架架筋，再將將基樁深入入承臺(tái)部分分鋼筋按照照?qǐng)D紙要求求做成開口口喇叭形狀狀；安裝框框架筋、箍箍筋；第二二層鋼筋先先只安裝其其在第一層層承臺(tái)內(nèi)部部分的鋼筋筋，第二層層水平鋼筋筋待第一層層混凝土澆澆筑完畢后后再安裝，且且在第一層層承臺(tái)混凝凝土頂面處處預(yù)埋勁性性骨架底座座。安裝第三層（11m）鋼筋筋：在安裝裝時(shí)骨架與與承臺(tái)鋼筋筋相交時(shí)要要電焊固接接，并在有有必要保證證骨架整體體剛度時(shí)，可可在骨架頂頂部設(shè)置可可循環(huán)使用用的臨時(shí)橫橫聯(lián)、臨時(shí)時(shí)剪刀撐，增增大勁性骨骨架的整體體剛度。預(yù)預(yù)埋塔柱鋼鋼筋到塔座座內(nèi)1.55m，即穿穿過第三層層并進(jìn)入第第二層0.5mm，索塔鋼鋼筋采用標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)型滾軋軋直螺紋套套筒連接。鋼筋安裝應(yīng)嚴(yán)格格按設(shè)計(jì)圖圖紙施工，施施工中必須須確保鋼筋筋定位準(zhǔn)確確，鋼筋的的各項(xiàng)技術(shù)術(shù)指標(biāo)嚴(yán)格格按施工技技術(shù)規(guī)范要要求進(jìn)行控控制。承臺(tái)臺(tái)所有鋼筋筋連接其接接頭應(yīng)錯(cuò)開開布置，同同一斷面接接頭不得超超過該斷面面接頭數(shù)量量的50%%，并應(yīng)嚴(yán)嚴(yán)格按施工工規(guī)范操作作。水平鋼鋼筋與主筋筋的交叉點(diǎn)點(diǎn)應(yīng)用扎絲絲梅花形綁綁扎結(jié)實(shí)，必必要時(shí)，亦亦可用電焊焊點(diǎn)焊，但但不能燒傷傷主筋。為為保證保護(hù)護(hù)層厚度，應(yīng)應(yīng)在鋼筋上上加設(shè)砼墊塊，同同時(shí)墊塊與與鋼筋應(yīng)扎扎緊，并錯(cuò)錯(cuò)開布置。鋼筋施工中的一一些注意事事項(xiàng)：a、在承臺(tái)基底施施工時(shí)，承承臺(tái)測量放放樣要準(zhǔn)確確。b、布筋前，放出出承臺(tái)中線線、鋼筋骨骨架位置線，以以及塔柱鋼鋼筋預(yù)埋位位置線，鋼鋼筋安裝采采用剛性架架立結(jié)構(gòu)分分層進(jìn)行。c、利用定購的砼砼墊塊對(duì)底底層鋼筋進(jìn)進(jìn)行定位，兩兩層鋼筋骨骨架間利用用短鋼筋支支墊，側(cè)面面保護(hù)層利利用砼墊塊來保保證。d、鋼筋施工注意意塔身鋼筋筋的預(yù)埋：：①主塔主筋預(yù)埋采采用定位框框放樣安裝裝措施。②塔柱施工預(yù)埋構(gòu)構(gòu)件按結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)尺寸寸定位錨固固。③按溫控要求在鋼鋼筋綁扎過過程中同步步安裝好冷冷卻管。在進(jìn)行承臺(tái)施工工時(shí)，注意意做好塔柱柱鋼筋的預(yù)預(yù)埋以及后后期工序施施工的預(yù)埋埋件預(yù)埋，砼砼澆筑前要要確定塔吊吊電梯、現(xiàn)現(xiàn)澆支架等等預(yù)埋件的的位置及尺尺寸以便及及時(shí)準(zhǔn)確預(yù)預(yù)埋。6.5模板安裝第一層承臺(tái)模板板為加工好好的鋼模板板（1m×3m）現(xiàn)場場組合，第第二層和第第三層承臺(tái)臺(tái)鋼模板與與木模板組組合拼裝。模板打磨合格后后，涂刷脫脫模劑，進(jìn)進(jìn)行模板的的安裝。在在鋼筋綁扎扎好后利用用吊車將模模板吊入圍圍堰內(nèi)進(jìn)行行安裝，模模板安裝好好后，檢查查平面位置置、高程符符合設(shè)計(jì)要要求后加固固。承臺(tái)模板采用鋼鋼管頂托支撐在在鋼板樁圍圍堰內(nèi)側(cè)，剩余兩級(jí)承臺(tái)用型鋼拼成框架支撐。模板安裝完成后經(jīng)測量定位后按規(guī)范要求調(diào)整模板的位置及大小尺寸符合設(shè)計(jì)和規(guī)范要求并經(jīng)監(jiān)理驗(yàn)收合格后才能澆筑砼。模板拼裝時(shí)采用三合板條保證模板圓順，使用粘膠海綿條止?jié){。6.6砼澆筑與養(yǎng)護(hù)⑴、砼的配制采用低堿普通硅硅酸鹽水泥泥，所用的的砂子、石石子、水等等材料均應(yīng)應(yīng)符合相應(yīng)應(yīng)《技術(shù)規(guī)規(guī)范》的要要求。進(jìn)行行砼配合比比設(shè)計(jì)時(shí)，添添加緩凝性性的減水劑劑使砼初凝凝時(shí)間滿足足承臺(tái)砼澆澆筑的要求求。初凝時(shí)時(shí)間不小于于12小時(shí)。⑵、砼的澆筑澆筑混凝土前，對(duì)支撐、模板、鋼筋、預(yù)埋件進(jìn)行檢查，將模板內(nèi)的雜物、積水和鋼筋上的污垢清理干凈。鋼筋經(jīng)監(jiān)理工程程師驗(yàn)收合合格后，方方可進(jìn)行砼砼澆注。砼砼澆注前檢檢查混凝土土的拌和質(zhì)質(zhì)量，按設(shè)設(shè)計(jì)要求控控制其坍落落度?；炷敛捎眉邪韬停彭泡斔捅帽帽盟腿肽５牡臐沧⒎绞绞??；炷镣练謱訚沧⒆⒎謱诱駬v搗，每層厚厚度為300cm。承承臺(tái)砼每層層一次連續(xù)續(xù)澆注完成成。在每層層砼澆注過過程中，隨隨砼的灌入入及時(shí)采用用插入式振振動(dòng)棒振搗搗。振動(dòng)棒棒振動(dòng)時(shí)移移動(dòng)間距不不超過振動(dòng)動(dòng)棒作用半半徑的1..5倍。振振搗過程中中，振動(dòng)棒棒與模板間間距保持55～10cmm的距離，并并避免碰撞撞鋼筋與骨骨架，不得得直接和間間接地通過過鋼筋施加加振動(dòng)。振振搗上層砼砼，振動(dòng)棒棒應(yīng)插入下下層砼內(nèi)55～10cmm。每一處處振搗完畢畢后，應(yīng)徐徐徐提出振振動(dòng)棒。為為防止砼在在水化、凝凝結(jié)過程中中內(nèi)外溫差差過大，致致使砼表面面產(chǎn)生裂縫縫，采取如如下措施：：a、采用低堿普通通硅酸鹽水水泥并摻加加粉煤灰。b、采用改善骨料料級(jí)配、降降低水灰比比、摻加混混合材料、摻摻加外加劑劑等方法減減少水泥用用料。c、嚴(yán)格按照技術(shù)術(shù)規(guī)范控制制澆注厚度度，以加快快砼的散熱熱速度。d、砼用原材料應(yīng)應(yīng)避免日光光爆曬以降降低拌和混混凝土的入入模溫度。e、降低混凝土拌拌和時(shí)所用用骨料及水水的溫度。f、采用布置冷卻卻管進(jìn)行通通水冷卻。砼澆注完成后，及及時(shí)收漿，立立即進(jìn)行養(yǎng)養(yǎng)護(hù)。采用用土工布對(duì)對(duì)混凝土進(jìn)進(jìn)行覆蓋、灑灑水養(yǎng)護(hù)，砼砼的養(yǎng)護(hù)時(shí)時(shí)間不得少少于7天。承臺(tái)砼澆澆注完成，待待強(qiáng)度達(dá)到到2.5MMpa后拆拆除模板。6.7大體積混凝土溫溫控措施6.7.1施工資料根據(jù)以下施工資資料進(jìn)行溫溫度應(yīng)力計(jì)計(jì)算：20#主墩承臺(tái)臺(tái)下面兩層層混凝土設(shè)設(shè)計(jì)強(qiáng)度等等級(jí)為C335，第一一層混凝土土于20111年12月下旬旬澆筑，澆澆筑高度33.0m，方方量15992.799m3；第第二層澆筑筑高度為22.0m，方方量為7662.366m3。承承臺(tái)混凝土土冷卻水管管采用φ32×1.5mmm的薄壁壁鋼管，冷冷卻水為XXX水。共共布設(shè)5層冷卻管管，第一層層承臺(tái)布設(shè)設(shè)3層冷卻管管，第二層層承臺(tái)布設(shè)設(shè)2層冷卻管管，按大體體積混凝土土施工。承承臺(tái)砼采用用拌和站集集中拌和，泵泵送入模，插插入式振搗搗器振搗，為為加快砼澆澆筑速度，承承臺(tái)砼施工工時(shí)，22個(gè)拌和站站同時(shí)拌和和，對(duì)岸拌拌和站備用用，砼通過過8輛混凝土運(yùn)運(yùn)輸車轉(zhuǎn)運(yùn)運(yùn)到施工現(xiàn)現(xiàn)場泵送入入模，砼輸輸送泵采用用2臺(tái)，入模砼砼方量按770m3/h考慮。6.7.2混凝土性能=1\*GB2⑴承臺(tái)混凝土原材材料①水泥：鳳陽珍珠珠水泥P..O42..5，產(chǎn)地地:鳳陽珍珠珠水泥有限限公司；所用水泥的化學(xué)學(xué)成分及水水化熱指標(biāo)標(biāo)應(yīng)滿足有有關(guān)規(guī)定，應(yīng)應(yīng)避免使用用早強(qiáng)、水水化熱較高高和C3AA含量較高高的水泥；；要防止水水泥細(xì)度過過小，早期期發(fā)熱過快快，不利于于溫控。當(dāng)當(dāng)水泥溫度度大于600℃時(shí)，不允允許進(jìn)入水水泥儲(chǔ)料罐罐。同時(shí)應(yīng)應(yīng)做到先入入罐的水泥泥先用，以以保證水泥泥有足夠的的降溫時(shí)間間。②粉煤灰：F類類II級(jí)，產(chǎn)產(chǎn)地:淮南市市珍寶粉煤煤灰開發(fā)利利用有限公公司；粉煤灰應(yīng)采用組組分均勻和和各項(xiàng)性能能穩(wěn)定的優(yōu)優(yōu)質(zhì)粉煤灰灰，而且粉粉煤灰的燒燒失量應(yīng)不不大于8%%，需水量量比應(yīng)小于于100%%，以降低低水泥用量量，其他各各項(xiàng)指標(biāo)應(yīng)應(yīng)滿足規(guī)范范要求。③細(xì)集料：明光市市女山湖細(xì)細(xì)度模數(shù)22.52黃黃砂；④粗集料：鳳陽縣縣靈泉馬崗崗采石場55-25mmm碎石（5--16mmm，16-225mm；；骨料應(yīng)沒沒有堿活性性并具有較較低的熱脹脹系數(shù)）；；⑤外加劑：江蘇蘇蘇博特新材材料外加劑劑有限公司司PCA減水水劑，摻量量為膠凝材材料用量11.2%。⑥水:XX河水=2\*GB2⑵承臺(tái)施工配合比比：承臺(tái)混混凝土標(biāo)號(hào)號(hào)為C355，其配合合比見下表表。砼設(shè)計(jì)標(biāo)號(hào)水灰比每立方米各材料料用量（KKg）塌落度（mm）抗壓強(qiáng)度（MPPa）水水泥粉煤灰砂碎石外加劑28天60天C350.361503009572611375.1190注：此配合比為為暫時(shí)上報(bào)報(bào)配合比，試試驗(yàn)室還會(huì)會(huì)從材料、骨骨料級(jí)配等等方面繼續(xù)續(xù)優(yōu)化施工工配合比。=3\*GB2⑶材料熱特性值混凝土組成材料料粉煤灰水泥砂石水總計(jì)C35混凝土重量比（Kg）9530072611371502400百分比（%）3.9612.530.2547.386.250材料導(dǎo)熱系數(shù)（W/m〃k）0.252.2183.0822.9080.600材料比熱(KJ/Kg〃kk）0.960.5360.7450.7084.187=4\*GB2⑷混凝土熱特性值值部部位物理特性承臺(tái)混凝土（CC35）封底混凝土(CC20)最終彈性模量（MPa）3.15×10042.55×1004泊松比0.20.2比重（×1033kg//m3）2.52.5絕熱溫升（℃）45.12—材料導(dǎo)熱系數(shù)（W/m〃k）2.642.733材料比熱(KJJ/Kg〃〃k）0.9280.8939=5\*GB2⑸計(jì)算使用公式①、材料導(dǎo)熱系數(shù)數(shù)=2\*GB3②、材料比熱=3\*GB3③、絕熱溫升p、pc、ps、ppg、pw為為混凝土、水水泥、砂、石石子、水、粉粉煤灰每立立方米混凝凝土所占百百分比；、c、s、g、w為為混凝土、水水泥、砂、石石子、水、粉粉煤灰的導(dǎo)導(dǎo)熱系數(shù)；；c、cc、cs、ccg、cw分分別為水泥泥、砂、石石子、水、粉粉煤灰的比比熱；T(t)澆筑筑完一段時(shí)時(shí)間，混凝凝土的絕熱熱升溫值，℃；mc每立立方米混凝凝土水泥用用量，㎏//m3；Q水水泥水化熱熱量，J//㎏。=6\*GB2⑹抗裂安全度通過計(jì)算可知混混凝土可能能產(chǎn)生最大大收縮應(yīng)力力在15天時(shí)，T（15）=44..67℃，查表可可知，M1=1.225，M2，M3，M5，M8，M9均為1，M4=1.442，M6=0.993，M7=0.77，M10=0.995（路橋橋施工計(jì)算算手冊(cè)），則則混凝土的的收縮變形形值為：混凝土15d收收縮當(dāng)量溫溫差為：混凝土15d的的彈性模量量為：混凝土的最大綜綜合溫差為為：則基礎(chǔ)混凝土最最大降溫收收縮應(yīng)力為為：，滿足足要求。6.7.3溫控標(biāo)準(zhǔn)根據(jù)溫控計(jì)算及及規(guī)范要求求，提出不不出現(xiàn)有害害溫度裂縫縫的溫控標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)如下：：=1\*GB2⑴混凝土內(nèi)部允許許最高溫度度混凝土內(nèi)部最高高溫度是指指混凝土澆澆注塊內(nèi)部部最高溫度度的允許值值，承臺(tái)允允許最高溫溫度取值為為46℃。=2\*GB2⑵澆注溫度混凝土入倉并經(jīng)經(jīng)過平倉振振搗后，在在上層混凝凝土覆蓋前前距混凝土土表面100-15ccm處的溫溫度為澆注注溫度?？乜刂茲沧販囟葘?duì)降低低混凝土內(nèi)內(nèi)部最高溫溫度具有重重要意義。應(yīng)應(yīng)控制混凝凝土澆注溫溫度不大于于T+4℃（T為澆注期期間平均溫溫度）。=3\*GB2⑶內(nèi)外溫差混凝土塊體內(nèi)部部平均溫度度與表面溫溫度之差為為內(nèi)外溫差差。為防止止混凝土內(nèi)內(nèi)外溫差過過大引起表表面裂縫，施施工中需控控制混凝土土內(nèi)外溫差差小于255℃。=4\*GB2⑷保溫標(biāo)準(zhǔn)混凝土表面裂縫縫多發(fā)生在在澆注初期期，而初期期的氣溫驟驟降是引起起表面裂縫縫的主要外外因。當(dāng)平平均氣溫在在2-3天內(nèi)內(nèi)連續(xù)下降降6-9℃時(shí)，未滿滿28天齡期期的混凝土土暴露表面面可能產(chǎn)生生裂縫。因因此應(yīng)采取取的保溫標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)為2--3天內(nèi)連連續(xù)下降小小于6-99℃。=5\*GB2⑸降溫速率控制降溫速率可可使混凝土土內(nèi)部溫度度應(yīng)力得到到及時(shí)釋放放，對(duì)減少少溫度裂縫縫具有重要要意義。混混凝土降溫溫速率應(yīng)控控制在不大大于3℃/d。6.7.4溫控措施=1\*GB2⑴混凝土原材料選選擇及質(zhì)量量控制在滿足混凝土設(shè)設(shè)計(jì)強(qiáng)度的的前提下，合合理選擇混混凝土原材材料，選擇擇級(jí)配良好好的砂、石石料、外加加劑，以降降低水泥用用量，控制制砼水化熱熱溫升，是是大體積混混凝土溫控控的重要環(huán)環(huán)節(jié)。=2\*GB2⑵優(yōu)化混凝土配合合比，降低低水化熱溫溫升配合比設(shè)計(jì)應(yīng)在在規(guī)范允許許范圍內(nèi)盡盡量摻加粉粉煤灰等礦礦物摻合料料，采用緩緩解水化熱熱效果好的的外加劑，以以減少水泥泥用量，降降低混凝土土的水化熱熱溫升?；旎炷翍?yīng)具具有良好的的粘聚性，不不離析、不不泌水，初初始坍落度度應(yīng)控制在在18-220cm，初初凝時(shí)間112h。=3\*GB2⑶對(duì)混凝土施工的的一般要求求為確保大體積混混凝土施工工質(zhì)量，提提高混凝土土的均勻性性和抗裂能能力，必須須加強(qiáng)對(duì)混混凝土每一一環(huán)節(jié)的施施工控制，現(xiàn)現(xiàn)場人員從從混凝土的的拌合、運(yùn)運(yùn)輸、澆筑筑、振搗到到養(yǎng)護(hù)保溫溫整個(gè)過程程實(shí)行有效效監(jiān)控?；旎炷潦┕す?yán)格按照照《公路橋橋涵施工技技術(shù)規(guī)范》（JTJ041-2000）進(jìn)行，并特別注意以下方面：=1\*GB3①混凝土拌制配料料前，各種種衡器應(yīng)請(qǐng)請(qǐng)計(jì)量部門門進(jìn)