第I頁P(yáng)AGEPAGE39北京地鐵6號線某車站結(jié)構(gòu)的配筋計(jì)算案例目錄TOC\o"1-3"\h\u12401北京地鐵6號線某車站結(jié)構(gòu)的配筋計(jì)算案例 1125431.1鋼筋混凝土的構(gòu)造要求與技術(shù)要求 1146261.2黃渠車站配筋計(jì)算 2238721.2.1頂板的配筋計(jì)算 3280341.2.2底板配筋計(jì)算 7287611.2.3中板的配筋計(jì)算 1142691.2.4側(cè)墻板的配筋的計(jì)算： 14107771.2.5中柱的配筋的計(jì)算： 19204331.2.6頂部縱梁的配筋計(jì)算： 2095081.2.7底部縱梁的配筋 23154641.3車站主體結(jié)構(gòu)配筋表 271.1鋼筋混凝土的構(gòu)造要求與技術(shù)要求1．混凝土的等級分類，如下表1.1所示。表1.1混凝土的等級分類明挖法：裝配式鋼筋混凝土：C35整體式鋼筋混凝土：C35作為永久結(jié)構(gòu)地下連續(xù)墻以及灌注柱：C35沉管法：鋼筋混凝土：C35預(yù)應(yīng)力混凝土：C40礦山法：噴射混凝土襯砌：C25現(xiàn)澆混凝土或鋼筋混凝土襯砌：C35頂進(jìn)法：鋼筋混凝土：C352．鋼筋混凝土的箍筋采用類型主要為：HRB400，HRBF400，HPB300，HRB500，HRBF500。3．沉管法等暗挖法進(jìn)行施工，尤其是在進(jìn)行管片裝配時(shí)，我們需要確保鋼筋混凝土管片能夠嚴(yán)格按照標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行施工，同時(shí)，我們還應(yīng)該要保障固件構(gòu)件在連接后的結(jié)構(gòu)構(gòu)造能夠滿足相應(yīng)的建造標(biāo)準(zhǔn)，比如地鐵車站設(shè)計(jì)規(guī)范等。在施工中，我們還需要注意防止管片等工程在使用階段的老化腐蝕。目前，在這一方面常用的手段是在管片外層應(yīng)進(jìn)行噴護(hù)，已形成保護(hù)層來防止工程老化腐蝕。4．在地鐵車站施工時(shí)，如果使用噴射混凝土進(jìn)行施工，我們需要先將混凝土進(jìn)行濕化處理來保持混凝土的工程特性，再進(jìn)行噴射來保障安全性。5．在完成配筋計(jì)算之后，我們還需要對一些關(guān)鍵部位進(jìn)行相應(yīng)的裂縫寬度驗(yàn)算，使這些部位能滿足相應(yīng)的裂縫寬度要求以此來保障黃渠車站整體結(jié)構(gòu)的安全性，最大裂縫寬度允許值，見下表。表1.2最大裂縫寬度允許值（mm）結(jié)構(gòu)類型：允許值：盾構(gòu)隧道管片：0.2其它：洞內(nèi)干燥（潮濕）環(huán)境：0.3干濕交替環(huán)境：0.26．在黃渠車站完成結(jié)構(gòu)施工項(xiàng)目的配筋后，出于對施工效率和施工容錯(cuò)率方面的考量，在保障項(xiàng)目安全穩(wěn)定的大前提下，我們通常需要按照計(jì)算結(jié)果采用相同規(guī)格的鋼筋類型。其中我們的配筋率必須能夠保證配筋率在最大配筋率和最小配筋率之間以保障黃渠車站的安全與施工便捷，目前，根據(jù)相關(guān)規(guī)范與經(jīng)驗(yàn)，車站主體結(jié)構(gòu)構(gòu)件最大配筋率大致為2.4%，最小配筋率大致為0.25%。1.2黃渠車站配筋計(jì)算黃渠車站結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)框架結(jié)構(gòu)配筋順序?yàn)椋簵U件的縱向受力鋼筋配筋計(jì)算。根據(jù)桿件相關(guān)設(shè)計(jì)內(nèi)力的相對大小，依據(jù)桿件整體的受彎、受壓或受扭等各種情況進(jìn)行計(jì)算配筋；相應(yīng)桿件的箍筋配置。由設(shè)計(jì)剪力的相對大小，根據(jù)相應(yīng)的公式與相應(yīng)的桿件截面配置相應(yīng)的箍筋；進(jìn)行重要部位的裂縫寬度驗(yàn)算，各部分的裂縫寬度不應(yīng)當(dāng)大于裂縫的最大寬度的允許值，具體數(shù)值如上表1.2所示。本次設(shè)計(jì)材料選擇為：由于黃渠地鐵車站采用的施工方法為暗挖法施工，同時(shí)我們根據(jù)黃渠車站所在的地理地質(zhì)條件，最終選擇在混凝土方面選擇C35型混凝土，鋼筋方面選擇HRB335級，這種二級鋼筋。查詢相應(yīng)規(guī)范，可得相關(guān)的計(jì)算系數(shù)具體數(shù)值，如下所示：fc=16.7N/mm21.2.1頂板的配筋計(jì)算縱向受力鋼筋的計(jì)算:根據(jù)第五章的計(jì)算結(jié)果，可以得到，黃渠車站頂板處的彎矩是較大，但是黃渠車站所受軸力卻小，因?yàn)檫@種原因，我們可以將黃渠車站頂板看作是受彎構(gòu)件，并按受彎構(gòu)件進(jìn)行相應(yīng)的配筋。黃渠車站頂板下側(cè)的混凝土保護(hù)層地厚度取為40mm，由此可知有效高度為：?0=1000?40=960mm黃渠車站頂板上側(cè)的混凝土保護(hù)層地厚度取為50mm，由此可知有效高度為：?0頂板下側(cè)的配筋的計(jì)算：根據(jù)受彎構(gòu)件所受彎矩的特性可知，所受彎矩下側(cè)為正，故下側(cè)計(jì)算彎矩取值作為M=736kN·m。αξ=1?γA由上述各個(gè)公式可以算出：αsξ=0.049<ξγsAs=結(jié)合相應(yīng)的鋼筋面積表格，選取二級鋼筋為7B22，則As1適用條件驗(yàn)算：ξ<ξρ=同時(shí)ρ>0.2%×??頂板上側(cè)配筋計(jì)算：根據(jù)受彎構(gòu)件的結(jié)構(gòu)特性可知，黃渠車站頂板所受的彎矩上側(cè)為負(fù)，則上側(cè)計(jì)算彎矩為M=?1115.035kN·m。分別依據(jù)公式（6-1）、式（6-2）、式（6-3）、式（6-4）可得：αs=0.074ξ=0.077<ξγsAs依據(jù)上述計(jì)算結(jié)果，并結(jié)合鋼筋的面積表，可知，鋼筋仍選用二型鋼筋4B36，As'=4072適用條件：ξ<ξbρ=4072同時(shí)，ρ>0.2%×?抗壓強(qiáng)度的驗(yàn)算：fc×由上式可知，抗壓強(qiáng)度的大于黃渠車站頂板的所受壓力，滿足抗壓強(qiáng)度要求。最小配筋驗(yàn)算：ρ=As箍筋配筋設(shè)計(jì)計(jì)算：0.7ftb?由于黃渠車站頂板所配置的縱向鋼筋不能滿足相應(yīng)的剪力需求，所以，我們需要根據(jù)相應(yīng)的要求配置計(jì)算箍筋。nAsv1s查找相應(yīng)的表并依據(jù)相應(yīng)的計(jì)算選擇配置雙肢箍筋為?13@200。箍筋地驗(yàn)算：nA箍筋配箍率：ρ最小配箍率：ρ由于ρsv構(gòu)造鋼筋設(shè)計(jì)配置：由于黃渠車站的頂板相對較為高，依據(jù)構(gòu)造，我們需要在頂板地中間的部位設(shè)置相應(yīng)的構(gòu)造的鋼筋來保障頂板的安全，使頂板所受的各種荷載可以均勻的傳遞到受力鋼筋上，構(gòu)造鋼筋選用?10@200，并將這些用于構(gòu)造的鋼筋配置于縱向受力的鋼筋的內(nèi)側(cè)。裂縫寬度計(jì)算黃渠車站頂板依照受彎的構(gòu)件進(jìn)行相關(guān)的配筋的計(jì)算，頂板頂部為6根22mm的鋼筋，頂板底部為4根36mm的鋼筋；黃渠車站頂板下側(cè)配筋A(yù)s=2661mm2混凝土使用C35，鋼筋采用HRB335。查找相應(yīng)的表格可得，ftk=2.2Ndaseηe=ησρψ=ωmax由以上計(jì)算公式（6-5）至（6-14）可得出dae由于l0?=e=ηseηh0=σsq=ρψ=故ψ取0.2ωmax=α依據(jù)以上公式的計(jì)算，可知，黃渠車站的頂板的最大裂縫的寬度滿足最小裂縫的寬度要求。1.2.2底板配筋計(jì)算底板縱向受力鋼筋計(jì)算與黃渠車站頂板相似，根據(jù)第五章的計(jì)算，可知，黃渠車站底板處所受的彎矩較大，但是其所受的軸力卻較小，因此底板處按受彎構(gòu)件配筋。黃渠車站底板的上側(cè)混凝土的保護(hù)層的厚度取為40mm，則?0黃渠車站底板的下側(cè)混凝土的保護(hù)層的厚度取為50mm，則?0底板上側(cè)配筋計(jì)算：根據(jù)受彎構(gòu)件的結(jié)構(gòu)特性可知，黃渠車站底板處構(gòu)件所受的彎矩上側(cè)為負(fù)，則上側(cè)的計(jì)算彎矩取值作為M=?1236kN·m。根據(jù)公式（6-1），式（6-2），式（6-3），式（6-4）可得：αs=0.080ξ=0.083<ξγsAs依據(jù)上述計(jì)算結(jié)果，并結(jié)合鋼筋的面積表，可知黃渠車站底板的上側(cè)鋼筋選取6B32這種二級鋼筋，則As1=4826適用條件驗(yàn)算：ξ<ξρ=同時(shí)，ρ>0.2%×?底板下側(cè)配筋計(jì)算：根據(jù)受彎構(gòu)件的結(jié)構(gòu)特性可知，黃渠車站底板處構(gòu)件所受的彎矩的下側(cè)為正，故下側(cè)計(jì)算彎矩的取值為M=1207.97kN·m。根據(jù)公式（6-1），式（6-2），式（6-3），式（6-4）可得：αsξ=0.083<ξγsAs鋼筋選用二級鋼筋6B32，則As驗(yàn)算適用條件：ξ<ξρ=4826同時(shí)，ρ>0.2%×??抗壓強(qiáng)度驗(yàn)算：fc由上一式的計(jì)算結(jié)果可以知道，在黃渠車站的底板配置的縱向鋼筋與混凝土可以滿足相應(yīng)地抗壓強(qiáng)度的要求。最小配筋率驗(yàn)算：ρ=A箍筋配筋設(shè)計(jì)：0.7f根據(jù)上一式，可以發(fā)現(xiàn)由于黃渠車站底板所配置的縱向鋼筋并不能夠滿足相應(yīng)的剪力需求，所以，我們需要根據(jù)相應(yīng)的要求進(jìn)行計(jì)算配置相應(yīng)計(jì)算箍筋。nAsv1查找相應(yīng)的表格并進(jìn)行計(jì)算可以知道需配置雙肢箍筋為?16@100。箍筋配筋的驗(yàn)算過程：n箍筋配箍率：ρsv最小配箍率：ρ由于ρsv>ρsv,min，所以我們計(jì)算所配置的計(jì)算箍筋大于最小配箍率，滿足相應(yīng)地規(guī)范要求。構(gòu)造鋼筋配筋設(shè)計(jì)由于黃渠車站的底板相對而言較為高，依據(jù)構(gòu)造，我們需要在底板得中間的部位設(shè)置相應(yīng)的構(gòu)造地鋼筋來保障底板的安全，按照構(gòu)造在中部配置構(gòu)造鋼筋，選用?10@200，并將其配置在縱向受力鋼筋的內(nèi)側(cè)用以保障受力能均勻的傳到受力鋼筋上。裂縫寬度的驗(yàn)算：黃渠車站底板才用混凝土使用C35，鋼筋采用HRB335。查相應(yīng)的表格，可得：ftk=2.2N由上式（6-5）至（6-14）可知：deq=ae由于l0?=e=ηh0σsqρψ=ωmax=依據(jù)以上公式的計(jì)算，可知，黃渠車站的底板處的最大裂縫地寬度滿足最小裂縫的寬度要求。故黃渠車站底板處的裂縫寬度的驗(yàn)算滿足相應(yīng)的要求。1.2.3中板的配筋計(jì)算縱向受力鋼筋的計(jì)算根據(jù)上一章的計(jì)算結(jié)果可以知道黃渠車站的中間板的彎矩與軸力都相對而言較大，因?yàn)槿绱?，我們在中間板的計(jì)算上按偏心受壓的構(gòu)件進(jìn)行相應(yīng)的配筋計(jì)算：混凝土保護(hù)層厚度取為asP?δ效應(yīng)：M1故不必考慮P?δ效應(yīng)。判斷大小偏心：CζeηM=e依據(jù)式（6-16）與（6-19）計(jì)算可得：ee由于ei故按大偏壓進(jìn)行計(jì)算。按大偏心受壓計(jì)算如下：e=Ne=N=為保障As'+AA解得：e=x=AsAs=受拉鋼筋選為5B36+6B40(Asx===236.15mm<故按大偏心受壓計(jì)算是正確的Nl0b=Nu=最小配筋率驗(yàn)算：ρ=滿足要求。箍筋配筋計(jì)算：0.7根據(jù)上一式，可以發(fā)現(xiàn)由于黃渠車站底板所配置的縱向鋼筋并能夠滿足相應(yīng)的剪力需求，所以，我們不需要再根據(jù)相應(yīng)的要求進(jìn)行計(jì)算配置相應(yīng)計(jì)算箍筋，只需要按照構(gòu)造要求配置箍筋即可。采用雙肢箍筋?14@200：箍筋配筋率：ρ最小配箍率：ρ由于ρsv構(gòu)造鋼筋的配筋的計(jì)算：由于黃渠車站的中間板相對而言較為底，依據(jù)構(gòu)造，我們需要在中間板處得設(shè)置相應(yīng)的構(gòu)造地鋼筋來保障安全，為將荷載均勻的傳遞給主受力的鋼筋，沿垂直于板的主受力的縱筋的方向上布置相應(yīng)的分布地鋼筋，選用?10@200。裂縫驗(yàn)算：根據(jù)鋼筋混凝土種類，查表得：ftk由上式（6-5）至（6-14）可知：deqae由于l0?=e=ηh0σsqρψ=故取ψ=0.2ωmax=依據(jù)以上公式的計(jì)算，可知，黃渠車站的中間板處的最大裂縫得寬度滿足最小裂縫的寬度要求。1.2.4側(cè)墻板的配筋的計(jì)算：縱向的受力鋼筋的計(jì)算：黃渠車站側(cè)墻板外側(cè)的最大彎矩的值：M=1043.727kN·m黃渠車站側(cè)墻板內(nèi)側(cè)的最大彎矩的值：M=900kN·m，黃渠車站最大的軸力地值：FN黃渠車站外側(cè)的混凝土的保護(hù)層的厚度為：as黃渠車站內(nèi)側(cè)的混凝土的保護(hù)層的厚度為：as=40mm，由于黃渠車站的側(cè)墻地彎矩與軸力的差距相對而言較為小，因此我們只能按受彎構(gòu)件和偏心受壓同時(shí)進(jìn)行計(jì)算，再比較這兩種配筋結(jié)果，來選擇合理的方案進(jìn)行配筋。按照受彎的構(gòu)件進(jìn)行配筋的計(jì)算黃渠車站外側(cè)的最大彎矩的彎矩值為：M=由公式（6-1），式（6-2），式（6-3），式（6-4）可得：αsξ=0.072<ξγsAs依據(jù)上述計(jì)算結(jié)果，并結(jié)合鋼筋的面積表，可知黃渠車站底板的上側(cè)鋼筋選鋼筋選用二型鋼筋8B25，As=3927mm驗(yàn)算縱向鋼筋的適用條件：ξ<ξρ=同時(shí)ρ>0.2%×?黃渠車站側(cè)墻板的內(nèi)側(cè)的最大彎矩的值為M=900由公式（6-1），式（6-2），式（6-3），式（6-4）可得：αsξ=0.060<ξγsA鋼筋選用二型鋼筋9B22，As驗(yàn)算鋼筋的適用條件：ξ<ξρ=同時(shí)ρ>0.2%×?抗壓強(qiáng)度驗(yàn)算：fc由上一式可知，黃渠車站側(cè)墻板的鋼筋和混凝土的配置可以滿足相應(yīng)的抗壓強(qiáng)度的要求與規(guī)則。最小配筋驗(yàn)算：ρ=黃渠車站側(cè)墻的縱向鋼筋的總配筋率可以滿足黃渠車站的抗震的相關(guān)要求。按偏心受壓構(gòu)件進(jìn)行考慮：P?δ效應(yīng)M故無需考慮P?δ效應(yīng)。判斷大小偏壓：按公式（6-16）與（6-19）計(jì)算可得：eae由于ei大偏心受壓計(jì)算：由公式（6-20）可知：

e=697.59+由于地下施工環(huán)境較為復(fù)雜，為了保障側(cè)墻板的施工方便，同時(shí)為了防止吊裝出錯(cuò)，在側(cè)墻板上采用對稱配筋。x=Nα由（6-25）與（6-26）計(jì)算可知：x=x<故可按大偏心受壓計(jì)算；A鋼筋選用3B25，As最小配筋率：ρ=不滿足條件，按最小配筋率計(jì)算：A鋼筋選用為6B25，A比較以上兩種構(gòu)件計(jì)算結(jié)果的比較，可以知道如果我們按照受彎構(gòu)件的要求進(jìn)行配置鋼筋，其結(jié)果會更為安全，因?yàn)槿绱宋覀冞x用按受彎構(gòu)件的計(jì)算的結(jié)果進(jìn)行配筋。箍筋的配筋計(jì)算：0.7根據(jù)上一式，可以發(fā)現(xiàn)由于黃渠車站側(cè)墻板處所配置的縱向鋼筋并不能夠滿足相應(yīng)地剪力需求，所以，我們需要再根據(jù)相應(yīng)的規(guī)程進(jìn)行計(jì)算配置相應(yīng)計(jì)算箍筋。nAsv1查表可知，黃渠車站需要配置的雙肢箍筋為?16@200。箍筋的驗(yàn)算：n黃渠車站側(cè)墻板的箍筋配箍率：ρsv最小配箍率：ρ由于ρsv>構(gòu)造鋼筋的配筋設(shè)計(jì)：由于黃渠車站的側(cè)墻板相對而言承受的壓力較大，依據(jù)構(gòu)造，我們需要在側(cè)墻版處得設(shè)置相應(yīng)的構(gòu)造地鋼筋來確保相應(yīng)的安全，為將荷載均勻傳遞給受拉鋼筋，選用的d構(gòu)的造的鋼筋為?10@200。裂縫驗(yàn)算：黃渠車站的側(cè)墻板按照受彎的構(gòu)件進(jìn)行相關(guān)的配筋的計(jì)算，外部的鋼筋數(shù)位8根25mm的鋼筋，內(nèi)部的鋼筋數(shù)為9根22mm的鋼筋；黃渠車站側(cè)墻板外側(cè)配筋面積為As=3927mm2根據(jù)鋼筋混凝土種類，查表可得：ftk由式(6-5)至(6-14)可知：dae由于l0?=e=ηh0σsqρψ=ωmax=依據(jù)以上公式的計(jì)算，可知，黃渠車站的側(cè)墻板處的最大裂縫得寬度滿足最小裂縫的寬度規(guī)程。1.2.5中柱的配筋的計(jì)算：縱向的受力鋼筋的計(jì)算：黃渠車站中柱外側(cè)的最大彎矩值為：M=204黃渠車站中柱內(nèi)側(cè)的最大彎矩值為：M=61kN·m，黃渠車站中柱的最大軸力值為：FN由于黃渠車站中柱兩端的支撐形式是固定端，因此中柱的計(jì)算的長度是：l0l0b=A由上述計(jì)算可知，黃渠車站的縱向鋼筋配置只需按最小的配筋率進(jìn)行配置即可，取黃渠車站中柱的混凝土的保護(hù)層的厚度是40mm。A鋼筋選用7B32，As'=5630ρ'=As'截面每一側(cè)的配筋率的驗(yàn)算：ρ'故黃渠車站中柱的的縱向鋼筋選取為7B32，As箍筋的配筋計(jì)算：0.7根據(jù)上一式，可以發(fā)現(xiàn)由于黃渠車站中柱處所配置的縱向鋼筋能夠滿足相應(yīng)地剪力需求，因此，我們不需要再根據(jù)相應(yīng)的規(guī)程進(jìn)行計(jì)算配置相應(yīng)計(jì)算箍筋，則按照構(gòu)造要求進(jìn)行配箍筋即可，結(jié)合相應(yīng)的規(guī)則，黃渠車站中柱采用的雙肢箍筋為?8@200。1.2.6頂部縱梁的配筋計(jì)算：頂部縱梁的縱向受力鋼筋計(jì)算：黃渠車站的頂部縱梁的上側(cè)的最大彎矩值為：M=黃渠車站的頂部縱梁的下側(cè)的最大彎矩值為：M=3161.965kN·m黃渠車站的頂部縱梁的上側(cè)的混凝土保護(hù)層的厚度取為as=50mm，黃渠車站頂部縱梁的下側(cè)的混凝土的保護(hù)層的厚度圍為as黃渠車站的頂部的縱梁按受彎的構(gòu)件進(jìn)行配筋計(jì)算。頂縱梁上側(cè)：上側(cè)最大彎矩：M=2265.722kN·m，由式(6-1)至(6-4)計(jì)算可知：αsξ=0.037<γAs鋼筋選用二級鋼筋7B28，As'驗(yàn)算適用條件：ξ<ξρ=不滿足最小配筋率要求，按最小配筋率重新計(jì)算：A鋼筋選為6B32，As頂縱梁下側(cè)：下側(cè)最大彎矩：M=3161.965kN·m，由式(6-1)至(6-4)計(jì)算可知：αξ=0.050<γA鋼筋選用二級鋼筋3B50，As驗(yàn)算適用條件：ξ<ξρ=同時(shí)ρ>0.2%×?抗壓強(qiáng)度驗(yàn)算：fc最小配筋驗(yàn)算：ρ=A不滿足抗震要求，為保障安全將上側(cè)調(diào)整為7B32，As'=5630重新驗(yàn)算：ρ=fc故符合相應(yīng)的規(guī)則。箍筋的配筋設(shè)計(jì)：0.7根據(jù)上一式，可以發(fā)現(xiàn)由于黃渠車站頂部縱梁所配置的縱向鋼筋不能夠滿足相應(yīng)地剪力需求，因此，我們需要再根據(jù)相應(yīng)的規(guī)程進(jìn)行計(jì)算配置相應(yīng)計(jì)算箍筋。nAsv1故黃渠車站頂部縱梁可以配置雙肢箍筋?8@100n黃渠車站頂縱梁的箍筋配箍率計(jì)算：ρ最小配箍率：ρ由于ρsv<ρn黃渠車站頂部縱梁的最小箍筋配箍率：ρ最小配箍率：ρρsv裂縫寬度的驗(yàn)算：黃渠車站頂部縱梁上側(cè)的配置是7根32mm鋼筋，下側(cè)的配置是6根36mm的鋼筋。依據(jù)混凝土與鋼筋的種類與要求，查表可得：f混凝土的有效的配筋率為：ρ黃渠車站頂部縱梁在荷載的標(biāo)準(zhǔn)值的作用下梁的截面的鋼筋應(yīng)力為：σ黃渠車站頂部縱梁的應(yīng)變的不均勻的系數(shù)是：ψ=黃渠車站頂部縱梁的d縱向鋼筋的等效直徑：d黃渠車站頂部縱梁的d最大裂縫的寬度：ωmax=1.9ψ依據(jù)以上公式的計(jì)算，可知，黃渠車站的頂部縱梁的最大裂縫得寬度滿足最小裂縫的寬度規(guī)程。1.2.7底部縱梁的配筋底部縱梁的縱向的受力鋼筋的計(jì)算黃渠車站的底部縱梁的上側(cè)的最大彎矩值為：M=1759.9kN·m黃渠車站的底部縱梁的下側(cè)的最大彎矩：M=1745.821kN·m黃渠車站底部縱梁的上側(cè)混凝土的保護(hù)層的厚度為：as黃渠車站底部縱梁的下側(cè)混凝土的保護(hù)層的厚度為：as黃渠車站的底部縱梁按受彎的構(gòu)件進(jìn)行相應(yīng)的配筋的計(jì)算。底縱梁上側(cè)：上側(cè)最大彎矩：M=1759.9k