2012—05—16發(fā)布2012—07—01實施Technicalspecificationforstaticloadingteself-balancedmethodoffo主編單位：河北大地建設(shè)科技有限公司批準(zhǔn)部門：河北省住房和城鄉(xiāng)建設(shè)廳中國建材工出出版社基樁自平衡靜載試驗法檢測技術(shù)規(guī)程echnicalspecificationforstaticloadingtdoffoundationpile2012年6月第一版2012年6月第一次印刷河北省住房和城鄉(xiāng)建設(shè)廳的通知各設(shè)區(qū)市住房和城鄉(xiāng)建設(shè)局(建設(shè)局),華北石油管理局：根據(jù)省住房和城鄉(xiāng)建設(shè)廳《關(guān)于印發(fā)<2011年度省工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)和標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計第二批編制計劃>的通知》(冀建質(zhì)[2011]554號)要求，河北大地建設(shè)科技有限公司會同有關(guān)單位編制了《基樁自平衡靜載試驗法檢測技術(shù)規(guī)程》,經(jīng)組織審查建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)，編號為DB13(J)/T136—2012,現(xiàn)予以發(fā)布，自2012年7月1日起實施。本規(guī)程由河北大地建設(shè)科技有限公司負(fù)責(zé)解釋，由河北省工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)化管理辦公室負(fù)責(zé)管理。本規(guī)程是根據(jù)河北省住房和城鄉(xiāng)建設(shè)廳《關(guān)于印發(fā)<2011年度省工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)和標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計第二批編制計劃>的通知》(冀建質(zhì)[2011]554號)要求，由河北大地建設(shè)科技有限公司會同有關(guān)單位編制而成。本規(guī)程編制過程中，規(guī)程編制組進行深入調(diào)查研究，認(rèn)真總結(jié)了省內(nèi)外基樁自平衡靜載試驗法檢測經(jīng)驗和科研成果，在廣泛征求省內(nèi)外相關(guān)專家意見、反復(fù)修改的基礎(chǔ)上，經(jīng)有關(guān)部門組織本規(guī)程由河北省工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)化管理辦公室負(fù)責(zé)管理，由河北大地建設(shè)科技有限公司負(fù)責(zé)具體技術(shù)內(nèi)容的解釋。本規(guī)程執(zhí)行過程中如發(fā)現(xiàn)需要修改和補充之處，請將意見和有關(guān)資料寄送河北大地建設(shè)科技有限公司(地址：石家莊市天山大街266號，方大科技園8#樓，郵編：050035,聯(lián)系電話郵箱：bgs@),以供今后修訂時參考。主編單位：河北大地建設(shè)科技有限公司參編單位：北方工程設(shè)計研究院有限公司邢臺市建筑工程質(zhì)量檢測中心邯鄲市綠園建筑工程檢測有限公司明達(dá)化工地質(zhì)有限責(zé)任公司梁耀哲邢克勇劉素娟李春亮段萬喜王景廷黃永明何柏林賈文華王立華李云張樹雄王愛彬吳友泉張水清審查人員：梁金國張振拴王海周溫和民張利新王孟科 2術(shù)語和符號 22.1術(shù)語 22.2符號 3基本規(guī)定 43.1一般規(guī)定 43.2檢測工作程序 54檢測要點 84.1儀器設(shè)備 8 94.3現(xiàn)場檢測 5資料整理 5.2承載力確定 附錄A試驗數(shù)據(jù)表 附錄B等效轉(zhuǎn)換方法 本規(guī)程用詞說明 24引用標(biāo)準(zhǔn)目錄 25 27 1 2 2 3 4 43.2DetectionProcedures 54EssentialsinDet 84.1Instrumentsand 8 9 5DataAnalysis 5.2DeterminationofBe AppendixADataTables AppendixBEquivale 24 25ExplanationofProvisions 1技術(shù)先進、數(shù)據(jù)準(zhǔn)確、正確評價的要求，制定本規(guī)程。1.0.2本規(guī)程適用于樁身直徑不小于挖孔樁、預(yù)制管樁的抗壓、抗拔承載力以及樁身內(nèi)力的檢測與評及施工工藝等因素，合理選用不同荷載箱型號，確定埋設(shè)位置?；鶚稒z測結(jié)果應(yīng)結(jié)合上述因素進行綜合分析判定。外，尚應(yīng)符合國家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范的規(guī)定。22.1.1基樁foundationpile2.1.2自平衡靜載試驗法self-balancedstaticloading基樁靜載試驗的一種方法。將荷載箱置于樁身平衡點處，通通過試驗數(shù)據(jù)繪制上、下段樁的荷載一位移曲線，從而得到樁的2.1.3平衡點balancedpointposition基樁樁身某一位置，該位置以上樁身自重及樁側(cè)摩阻力之和與下段樁樁側(cè)摩阻力及樁端阻力之和基本相等。2.1.4荷載箱loadcell基樁自平衡靜載試驗法中的加載裝置，由活塞、頂蓋(上承壓板)、底蓋(下承壓板)及箱壁等組成。測量時固定基準(zhǔn)系統(tǒng)的樁。2.1.6基準(zhǔn)梁referencedbeam2.1.8護套管casingpipe預(yù)埋在樁身內(nèi)用于保護位移桿的鋼管。3Ap——樁身截面面積；Ep——樁身材料彈性模量；L——上段樁樁長；Qa——樁端軸力；Qu——單樁豎向極限承載力；Qu——上段樁的最終加載值；Quse—上段樁依據(jù)巖土工程勘察報告提供參數(shù)初步計算的樁側(cè)阻力極限值；Qux——下段樁的最終加載值；Quxe—下段樁依據(jù)巖土工程勘察報告提供參數(shù)初步計算的樁側(cè)阻力極限值及端阻力極限值之和；Ra——單樁豎向承載力特征值；s——樁頂?shù)刃灰疲籗s——荷載箱上承壓板向上位移；Sx——荷載箱下承壓板向下位移；u——樁身周長；W——上段樁自重；γ——修正系數(shù)。41為設(shè)計提供依據(jù)時，檢測數(shù)量同一條件下不應(yīng)少于3根，且不宜少于總樁數(shù)的1%;于總樁數(shù)的1%,且不應(yīng)少于3根；當(dāng)總樁數(shù)小于50根以內(nèi)時，不應(yīng)少于2根。載值可根據(jù)地質(zhì)報告所提供參數(shù)計算的單樁極限承載力的2對工程樁進行驗收檢測，用于檢測單樁豎向抗壓承載力時，最大加載值不應(yīng)小于設(shè)計要求的單樁承載力特征值的2倍；高壓注漿，以確保樁身完整及樁基安全。調(diào)查、資料收集制定檢測方案前期準(zhǔn)備現(xiàn)場檢測檢測報告設(shè)備、儀器檢定61工程概況、地質(zhì)條件(各巖土層與樁基有關(guān)的參數(shù)、各受檢樁位置的地質(zhì)剖面圖或柱狀圖)、檢測目的、檢測要求及依2儀器設(shè)備和計量器具的檢查。3.2.4檢測開始時間應(yīng)同時符合下列規(guī)定：1混凝土強度達(dá)到設(shè)計強度的70%以上或按該強度計算的樁身承載力大于荷載箱單向最大加載值的1.5倍；2土體的休止時間達(dá)到：砂土不少于7d,粉土不少于10d,非飽和黏土不少于15d,飽和黏土不少于25d;對于泥漿護壁灌注3后注漿樁基工程，應(yīng)在注漿完成20d后進行，漿液中摻入早強劑時可于注漿完成15d后進行。3.2.5檢測期間，除應(yīng)執(zhí)行本規(guī)程的有關(guān)規(guī)定外，還應(yīng)遵有關(guān)安全生產(chǎn)的規(guī)定。當(dāng)現(xiàn)場操作環(huán)境不符合儀器設(shè)備使用要求及時查看設(shè)備狀況，結(jié)合地質(zhì)、施工等情況進行綜合分析，做出73.2.7檢測報告應(yīng)包含下列內(nèi)容：1工程名稱、地點，委托、建設(shè)、勘察、設(shè)計、監(jiān)理和施工單位，檢測目的、依據(jù)、數(shù)量和檢測日期；2地質(zhì)條件描述、巖土體的力學(xué)指標(biāo)，受檢樁平面位置圖、相應(yīng)的地質(zhì)剖面圖或柱狀圖及荷載箱埋設(shè)位置圖；3受檢樁的施工記錄；4檢測方法、檢測儀器設(shè)備和檢測過程描述；5原始數(shù)據(jù)記錄表、匯總表和相應(yīng)的Q-s、s-lgt曲線及其他輔助分析曲線，轉(zhuǎn)換為樁頂加載的等效轉(zhuǎn)換數(shù)據(jù)表和等效轉(zhuǎn)換Q-s6承載力判定依據(jù)及結(jié)論；7當(dāng)進行樁身內(nèi)力測試時，應(yīng)有各級荷載下樁身軸力圖和各土層的樁側(cè)和樁端摩阻力圖。84.1儀器設(shè)備1荷載箱必須是具有資質(zhì)廠家生產(chǎn)的合格產(chǎn)品；4荷載箱在工廠試壓和現(xiàn)場試驗必須采用同一型號的壓力用。2固定和支承位移傳感器的夾具和基準(zhǔn)梁在構(gòu)造上應(yīng)確保9式中：Quse——上段樁依據(jù)巖土工程勘察報告提供參數(shù)初步計Quxe——下段樁依據(jù)巖土工程勘察報告提供參數(shù)初步計粉土γ=0.8,砂土γ=0.7,巖石γ=1,若上部有1)樁頂提供一定量的配重；2)用小直徑樁模擬，先測出樁端單位極限承載力，再根據(jù)別測試樁的極限端阻力和各段樁的極限摩阻力。荷載箱的埋設(shè)位4.2.3荷載箱和樁身的連接應(yīng)符合下列要求：2對于灌注樁(圖4.2.3),荷載箱的上、下承壓板分別與上、下鋼筋籠的主筋鋼筋焊接。鋼筋籠之間設(shè)置導(dǎo)向筋，導(dǎo)向筋的一導(dǎo)向筋數(shù)量、直徑宜與主筋一致。導(dǎo)向筋與荷載箱的夾角應(yīng)大于1樁長小于等于40m時，可用直徑25~30mm的鋼管作為位移桿；樁長大于40m時，則宜用鋼絲作為位移桿；2可采用直徑為40mm的鋼管作為護套管，護套管的接口及1基準(zhǔn)樁與受檢樁之間的中心距離不應(yīng)小于3倍的受檢樁直徑，且應(yīng)大于2.0m;基準(zhǔn)樁應(yīng)穩(wěn)定可靠；不宜小于其跨度的1/40,基準(zhǔn)樁的線剛度不宜小于基準(zhǔn)梁線剛度的3倍；上(能沿其軸線方向自由移動)。固定和支撐位移計(百分表)的夾具及基準(zhǔn)梁應(yīng)避免氣溫、振動及其他外界力的1/10,第一級可按2倍分級荷載加載；2卸載也應(yīng)分級進行，每級卸載量取加載時分級荷載的2不得超過分級荷載的10%。后第1h內(nèi)應(yīng)在第5、10、15、30、45、60min測讀位移，以后每測讀樁頂沉降量后，即可卸下一級荷載；卸載到零后，觀測殘余變形，維持時間為3h,測讀時間為第15、30min,以后每隔30min于0.1mm,并連續(xù)出現(xiàn)兩次(從分級荷載加載后第30min開始，按1.5h連續(xù)三次每30min的位移觀測量計算);3當(dāng)每級加載荷載作用下，位移速率達(dá)到1)累積位移量小于40mm,但加載值已大于或等于預(yù)估最大加載值，終止加載。取本級荷載為最終加載值；2)累計位移量大于或等于40mm,本級荷載下的位移量大于或等于前一級荷載下位移量的5倍時，終止加載。取其終止時荷載前一級的荷載為最終加載值；3)累計位移量大于或等于40mm,本級荷載下的位移量大于前一級荷載下位移量的2倍，且經(jīng)24h尚未達(dá)到穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)，終止加載。取其終止時荷載前一級的荷載為最終4)Q-s曲線出現(xiàn)明顯陡變，終止加載。取發(fā)生明顯陡變的5)s-lgt曲線尾部出現(xiàn)明顯彎曲，終止加載。取前一級荷載6)當(dāng)Q-s曲線呈緩變型時，可加載至位移60~80mm。1)在某級荷載作用下，向上位移量大于前一級荷載位移量的5倍時，終止加載。取其終止時荷載前一級的荷載為2)按向上位移量控制，當(dāng)累計向上位移量超過100mm時，3)對于驗收抽樣檢測的工程樁，加載至設(shè)計要求的最大上拔荷載值時，終止加載。取最大上拔荷載值為最終加載值。5.1.1應(yīng)將實測的原始數(shù)據(jù)編制成表，格式見附錄A表A.0.1-1和表A.0.1-2。5.1.2根據(jù)實測的原始數(shù)據(jù)繪制Q-s、s-lgt曲線，需要時也可繪5.1.3將基樁自平衡法測得的上、下段樁的兩條Q-s曲線等效轉(zhuǎn)換為傳統(tǒng)方法樁頂加載的一條Q-s曲線。轉(zhuǎn)換方法見附錄B。2抗拔土、粉土γ=0.8;砂土γ=0.7;巖石y=1,若上施工情況等綜合確定。當(dāng)各受檢樁條件基本相同時，單樁豎向極1參加統(tǒng)計的受檢樁結(jié)果，當(dāng)滿足其極差不超過平均值的30%時，取其平均值為單樁豎向抗壓極限承載力；2當(dāng)極差超過平均值的30%時，應(yīng)分析極差過大的原因，3對樁數(shù)為3根或3根以下的柱下承臺，或工程樁抽檢數(shù)量少于3根時，應(yīng)取低值。5.2.3單位工程同一條件下的單樁豎向承載力特征值應(yīng)按單樁豎A.0.1現(xiàn)場測試數(shù)據(jù)宜按表A.0.1-1及表A.0.1-2的格式記錄。日期日期型號荷載編號荷載值記錄時間間隔溫度123456向上向下檢測單位：試驗記錄：試驗校核：日期型號荷載編號荷載值向上位移向下位移B.0.1將基樁自平衡靜載試驗法獲得的向上、向下兩條Q-s曲線等效轉(zhuǎn)換為一條相應(yīng)傳統(tǒng)靜載試驗的Q-s曲線，以確定樁頂沉降 B.0.2轉(zhuǎn)換假定如下：1樁為彈性體。2等效的試驗樁分為上、下段樁，分界截面即為自平衡樁的平衡點a截面。3基樁自平衡法試驗中的下段樁與等效受壓樁下段的位移相等，即sa=Sx。4基樁自平衡法試驗中，樁端的承載力—沉降量關(guān)系及不同深度的樁側(cè)摩阻力—變位量關(guān)系與標(biāo)準(zhǔn)試驗法是相同的。5上段樁的樁身壓縮量△s為上段樁樁端及樁側(cè)荷載兩部分引起的彈性壓縮變形之和，按下式計算：△s=△s?+△s?式中：△s?——受壓樁上段在荷載箱下段力作用下產(chǎn)生的彈性△S?——受壓樁上段在荷載箱上段力作用下產(chǎn)生的彈性應(yīng)變。1根據(jù)B.0.2條第5款和第6款假定條件，上段樁的樁身壓Q=(Q-W)/γ+Q式中：Qx——某一位移對應(yīng)的荷載箱向下加載值；Qs——某一位移對應(yīng)的荷載箱向上加載值；圖B.0.4-1),任意一點i的樁軸向力Q(i)和變位量s(i)可用式(B.0.4-1)和式(B.0.4-2)表示：式中：Q——i=n+1點(荷載箱深度)的樁的軸向力(荷載箱.荷載)(kN);為正值)(kPa);h(m)——分割單元m的長度(m)。圖B.0.4-1基樁自平衡法的軸向力、樁側(cè)摩阻力與變位量的關(guān)系圖B.0.4-2轉(zhuǎn)換單元示意圖當(dāng)i=n時，則用以上公式，基樁自平衡法試驗的樁側(cè)摩阻力fi)與變位量ym(i)的關(guān)系曲線，將fi)作為ym(i)=sm(i)的形式，求出fi),還可由荷載箱荷載Q與沉降量s;的關(guān)系曲線求出Qj。所以，對于s(i)和sm(i)的2n個未知數(shù)，可建立2n個聯(lián)立方程式。對于荷載還沒有傳到荷載箱處時，直接采用荷載箱上段曲線Qs-s曲線轉(zhuǎn)換。本規(guī)程用詞說明1為便于在執(zhí)行本規(guī)程條文時區(qū)別對待，對要求嚴(yán)格程度不同的用詞說明如下：1)表示很嚴(yán)格，非這樣做不可的：正面詞采用“必須”;反面詞采用“嚴(yán)禁”。2)表示嚴(yán)格，在正常情況均應(yīng)這樣做的：正面詞采用“應(yīng)”;反面詞采用“不應(yīng)”或“不得”。3)表示允許稍有選擇，在條件許可時首先應(yīng)這樣做的：正面詞采用“宜”;反面詞采用“不宜”。2條文中指定應(yīng)按其他有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范執(zhí)行的寫法為“應(yīng) 293基本規(guī)定 3.1一般規(guī)定 3.2檢測工作程序 4檢測要點 4.1儀器設(shè)備 4.2設(shè)備安裝 4.3現(xiàn)場檢測 42 445.1數(shù)據(jù)圖表 445.2承載力確定 441.0.1隨著高層建筑在河北省建設(shè)的越來越多，大直徑大荷載灌注樁逐年增多，用加載反力為堆載法和錨樁法的傳統(tǒng)靜載試驗進行極限承載力為8000kN以上的測試比較困難，而且檢測費用高昂，目前大多工程被迫從工程樁中選擇較小噸位的基樁進行靜載試驗，而使大直徑大噸位的處于關(guān)鍵承重部位的基樁得不到有效的承載力檢驗，給工程安全埋下隱患?；鶚蹲云胶忪o載試驗法是基樁靜載試驗的一種新方法。其主要原理為在樁身一定位置預(yù)置一種特制的荷載箱，通過荷載箱逐級加載，觀測荷載箱上、下承壓板向上、向下的位移，繪制上、下段樁的荷載一位移曲線，從而得到樁的承載力?；鶚蹲云胶忪o載試驗法具不需構(gòu)筑笨重的反力梁架，可多根樁同時測試，試樁準(zhǔn)備工作省2荷載箱放在樁端，可直接測出樁的側(cè)阻力和端阻力。3試驗費用低，盡管荷載箱為一次性投入設(shè)備，但與傳統(tǒng)方法相比可節(jié)省試驗總費用的30%~60%。4由于試驗方便，費用低，時間短，該法有利于增加試樁的數(shù)量，擴大檢測面。5試驗后利用護套管對樁身荷載箱處進行壓力灌漿，試樁仍6在下列情況下或當(dāng)設(shè)置傳統(tǒng)的堆載平臺或錨樁反力梁架特別困難或費用特別高時，該法更顯示其優(yōu)勢，例如：水上試樁，坡地試樁，基坑底試樁，狹窄場地試樁，斜樁，嵌巖樁，抗拔樁等，這些都是傳統(tǒng)靜載試驗難以做到的?；鶚蹲云胶忪o載試驗法示意如圖1所示。本方法在國內(nèi)其他省份及交通等行業(yè)應(yīng)用較廣，技術(shù)也相對較成熟，隨著本方法在河北省建筑業(yè)的應(yīng)用越來越多，為規(guī)范測試方法，特制定本規(guī)程。河北省市政道橋工程可參照執(zhí)行。1.0.2基樁自平衡靜載試驗法目前已用于除預(yù)制實心樁外的所有樁型，包括鉆孔灌注樁、人工挖孔樁和預(yù)制管樁，樁受力的形式有摩擦樁、端承摩擦樁、摩擦端承樁、端承樁、抗拔樁。由于荷載箱構(gòu)造的限制，目前樁徑小于600mm的樁不易采用本方法測試。當(dāng)荷載箱安置在樁端時，測出的上段樁承載力即為樁抗拔承載力。該方法也可用于深基礎(chǔ)(沉井、地下連續(xù)墻)承載力的測1.0.3每根樁的樁型及地質(zhì)條件都存在差別，因此每個荷載箱結(jié)1.0.4河北省地域遼闊。巖土工程地質(zhì)環(huán)境變化極大，考慮到建筑工程建設(shè)的重要性，為保證基礎(chǔ)建設(shè)質(zhì)量，當(dāng)采用基樁自平衡靜載試驗法進行基樁承載力檢測時，強調(diào)首先應(yīng)按照本規(guī)程的規(guī)3.1.1基樁檢測是抽樣檢測而且要對樁基情況格規(guī)定檢測數(shù)量是必要的，只有在滿足抽樣原則、抽樣比例和檢測數(shù)量的前提下，才能夠?qū)痘龀稣_的評價。檢測，其檢測結(jié)果及分析具有代表性和真實性，可信度高。選擇靠近地質(zhì)勘探點的樁，是為了便于結(jié)合地層參數(shù)確定荷載箱的位限承載力加載樁達(dá)不到破壞。為達(dá)到優(yōu)化設(shè)計目的，受檢樁最大加載值及設(shè)備的最大加載能力可按巖土工程勘察報告提供參數(shù)計最大加載值取單樁承載力特征值的2倍，或按設(shè)計要求取值。余位移之和),但樁身其他部分并未破壞，上下兩段樁仍被荷載箱連在一起。工程樁由于試驗后還要使用，試驗后通過位移桿護套管，用注漿泵將加入膨脹劑、不低于樁身強度的水泥漿注入，確保樁身連接完整，仍可繼續(xù)正常使用。其主要原因如下：低于樁體設(shè)計強度，而且由于水泥漿的滲透作用，相當(dāng)于進行局部地段的樁側(cè)注漿，使荷載箱上下一定范圍內(nèi)的樁身側(cè)阻力值有一定程度的提高，也就是說，試驗后的樁經(jīng)注漿處理后承載力比驗前小。3由于荷載箱置于樁的平衡點處(一般位于樁身下部或靠近樁底),該處樁身主要承受豎向壓力，且數(shù)值不超過樁的豎向極限抗壓承載力的一半。3.2.1本條是檢測機構(gòu)應(yīng)遵循的檢測工作程序。實際執(zhí)行檢測程序中，由于不可預(yù)知的原因，如委托要求的變化、現(xiàn)場調(diào)查情況與委托方提供的資料不符合，或在現(xiàn)場檢測尚未全部完成就已發(fā)現(xiàn)質(zhì)量問題而需要進一步排查，都可能使原檢測方案中的抽檢數(shù)量、受檢樁樁位、檢測方法發(fā)生變化。檢測方案并非一成不變，可根據(jù)實際情況動態(tài)調(diào)整。情況下還需要包括場地開挖、道路、供電、照明等要求。有時檢測方案還需要與委托方或設(shè)計方共同研究制定。的要求，以保證基樁檢測數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確可靠性和可追溯性。雖然計量器具在有效計量檢定周期之內(nèi)，但由于基樁檢測工作的環(huán)境較差，使用期間仍可能由于使用不當(dāng)或環(huán)境惡劣等造成計量器具的受損或計量參數(shù)發(fā)生變化。因此，檢測前還應(yīng)加強對計量器具、3.2.4混凝土是一種與齡期相關(guān)的材料，其加而增加。在最初幾天內(nèi)強度快速增加，隨后逐漸變緩，其物理力學(xué)、聲學(xué)參數(shù)變化趨勢亦大體如此。自平衡試驗為雙向加載，雖樁身產(chǎn)生的應(yīng)力是傳統(tǒng)試驗的一半，若樁身混凝土強度過低，也有可能引起樁身損傷或破壞。為避免因樁身材料破壞導(dǎo)致試驗失敗，規(guī)定樁身混凝土強度應(yīng)大于設(shè)計強度的70%或按該強度計算的樁身承載力大于荷載箱單向最大加載值的1.5倍。樁在施工過程中不可避免地擾動樁周土，降低土體強度，引起樁的承載力下降，以高靈敏度飽和黏性土中的摩擦樁最明顯。隨著休止時間的增加，土體重新固結(jié)，土體強度逐漸恢復(fù)提高，樁的承載力也逐漸增加。成樁后樁的承載力隨時間而變化的現(xiàn)象稱為樁的承載力時間(或歇后)效應(yīng)，我國軟土地區(qū)這種效應(yīng)尤為突出。研究資料表明，時間效應(yīng)可使樁的承載力比初始值增長40%~400%。其變化規(guī)律一般是初期增長速度較快，隨后漸慢，待達(dá)到一定時間后趨于相對穩(wěn)定，其增長的快慢和幅度與土性和類別有關(guān)。除非在特定的土質(zhì)條件和成樁工藝下積累大量的對比數(shù)據(jù)，否則很難得到承載力的時間效應(yīng)關(guān)系。另外，樁的承載力包括兩層涵義，即樁身結(jié)構(gòu)承載力和支撐樁結(jié)構(gòu)的地基巖土承載力，樁的破壞可能是樁身結(jié)構(gòu)破壞或支撐樁結(jié)構(gòu)的地基巖土承載力達(dá)到了極限狀態(tài)，多數(shù)情況下樁的承載力受后者制約。如果混凝土強度過低，樁可能產(chǎn)生樁身結(jié)構(gòu)破壞而地基土承載力尚未完全發(fā)揮，樁身產(chǎn)生的壓縮量較大，檢測結(jié)果不能真正反映設(shè)計條件下樁的承載力與樁的變形情況。因此，對于承載力檢測，應(yīng)同時滿足地基土休止時間和樁身混凝土齡期(或設(shè)計強度)雙重規(guī)定；對于后注漿樁基工程的規(guī)定參考了現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》JGJ94的相關(guān)規(guī)定。若驗收檢測工期緊無法滿足休止時間規(guī)定時，應(yīng)在檢測報告中注明。3.2.5操作環(huán)境要求是按測量儀器設(shè)備對使用溫度和濕度、電壓波動、電磁干擾、振動沖擊等現(xiàn)場環(huán)境條件的適應(yīng)性規(guī)定的?，F(xiàn)場準(zhǔn)備不足造成的。因此應(yīng)實時對數(shù)據(jù)進行整理，結(jié)合工程實際情況分析原因，調(diào)整試驗，以得到合理的測試數(shù)據(jù)。3.2.7本條規(guī)定了檢測報告中應(yīng)包含的一些內(nèi)容，目的是避免檢測報告過于簡單，也有利于委托方、設(shè)計及檢測部門對報告的審以便按要求加載尚未達(dá)到樁極限承載力時可繼續(xù)加載。由于灌注樁施工工藝的原因，在荷載箱端面設(shè)計上必須保證樁底浮渣被通暢無阻地帶出樁的上部，采用錐形體導(dǎo)流結(jié)構(gòu)，能有利于將浮渣導(dǎo)出，避免浮渣停滯在荷載箱的底部造成局部強度過低，加載過程中被荷載箱壓碎或變形過大，導(dǎo)致試驗失敗，更可能影響樁的樁身質(zhì)量。為保證試驗后樁體的安全，荷載箱應(yīng)采用合理的內(nèi)部構(gòu)造，荷載箱產(chǎn)生行程后，荷載箱內(nèi)部空間形式簡單連續(xù)，有利以維持加載；樁的極限端阻力大于樁的極限樁側(cè)阻力時，荷載箱置于樁端，根據(jù)樁的長徑比、地質(zhì)情況采取樁頂配重或小直徑樁模擬試驗進行模擬；受檢樁為抗拔樁時，荷載箱直接置于樁端；有特殊需要時，可采用雙荷載箱或多荷載箱，以分別測試樁的極限端阻力和各段樁的極限側(cè)阻力。荷載箱的埋設(shè)位置則根據(jù)特殊基樁自平衡靜載試驗法在國內(nèi)至今已做了幾百例工程近2千根樁。荷載箱的埋設(shè)位置是一個重要的關(guān)鍵技術(shù)，對此根據(jù)工程實例及試樁經(jīng)驗，歸納了荷載箱在樁中合理的埋設(shè)位置，如圖2圖2荷載箱放置位置示意圖圖2(a)是將荷載箱放在樁底位置，即當(dāng)樁身成孔后先在孔底稍作找平，然后放置荷載箱。此法適用于樁的極限側(cè)阻力與極限端阻力大致相等的情況，或極限端阻大于極限側(cè)阻力而試樁目的在于測定極限側(cè)阻力(也可作為抗拔試驗)的情況。如鎮(zhèn)江電廠高爐基礎(chǔ)采用鉆孔灌注樁，樁預(yù)估極限端阻力略大于極限側(cè)阻力，荷載箱擺放在樁端進行測試。圖2(b)是將荷載箱放置于樁身中某一位置，此時如位置適當(dāng)，則當(dāng)荷載箱以下的樁側(cè)阻力與端阻力之和達(dá)到極限值時，荷載箱以上的樁側(cè)阻力同時達(dá)到極限值。如保定萬博廣場，荷載箱擺放在樁端上部25.0m處，這樣上、下段樁的極限承載力大致相圖2(c)為端阻力小于側(cè)阻力的鉆孔樁樁需測出整個樁身的極限側(cè)阻力，故荷載箱應(yīng)擺在樁端，而樁端處無法提供需要的反力，故將該樁加深，加大下段樁的極限側(cè)阻力。如上海吳淞口輸電塔大跨越工程，樁長44.0m,荷載箱下部再加深7.0m的樁長用于增加反力的提供。圖2(d)為挖孔擴底樁抗拔試驗的情況。如江蘇省電網(wǎng)調(diào)度中心基礎(chǔ)工程，抗拔樁為挖孔擴底樁，荷載箱擺在擴大頭底部進圖2(e)適用于大頭樁或當(dāng)預(yù)估樁極限端阻力小于樁極限側(cè)阻力而要求測定樁極限側(cè)阻力的情況，此時是將樁底擴大，將荷載箱置于擴大頭上。如南京北京西路軍區(qū)安居房工程。該場地地于擴大頭上進行測試。南京江浦農(nóng)行綜合樓采用夯擴樁，荷載箱圖2(f)適用于測定嵌巖段的極限側(cè)阻力與極限端阻力之和。此法所測結(jié)果不致于與覆蓋土層側(cè)阻力相混。如仍需測定覆蓋土層的極限側(cè)阻力，則可在嵌巖段側(cè)阻力與端阻力測試完畢后澆灌樁身上段混凝土，然后再進行試樁。如南京世紀(jì)塔挖孔樁工程，圖2(g)適用于當(dāng)有效樁頂標(biāo)高位于地面以下有一定距離時 (如高層建筑有多層地下室情況),此時可將輸壓管及位移桿引至地面方便地進行測試。如南京電信局多媒體大廈，采用沖擊鉆孔灌注樁，三層地下室底板距地面14.0m,預(yù)估該段樁的極限承載力達(dá)8MN,而整樁預(yù)估極限承載力高達(dá)40MN。南京地鐵新街口站，底板距地面23.0m,有效樁長27.0m。澆搗樁身混凝土至底板圖2(h)適用于需測定兩個或以上土層的極限側(cè)可先將混凝土澆灌至下層土的頂面進行測試而獲得下層土的數(shù)據(jù)，然后再澆灌至上一層土，進行測試，依次類堆，從而獲得整個樁身全長的極限側(cè)阻力。如江蘇省電網(wǎng)調(diào)度中心挖孔樁工程。上部再澆混凝土，測樁端承載力及后澆樁段的承載力。圖2(j)采用二只荷載箱，一只放在樁下部，一只放在樁身上部，便可分別測出三段樁極限承載力。如潤揚大橋世業(yè)洲高架橋鉆孔樁，樁徑1.5m,樁長75.0m,一只荷載箱距樁頂63.0m,另一只荷載箱擺在20.0m處。由于地震液化的影響，上部20.0m的砂土層側(cè)阻力應(yīng)扣除。故首先用下面一只荷載箱測出整個樁承載力，間隔15天后再用上面一只荷載箱測出上部20.0m樁極限側(cè)圖2(k)適用于在地下室中進行試樁工程。如8層南京下關(guān)商廈，該建筑已使用多年，根據(jù)需要該樓準(zhǔn)備擴建成28層，因此在二層地下室內(nèi)補了多樁鉆孔灌注樁，并在地下室內(nèi)進行了承載力測試，該樁極限承載力達(dá)18000kN,滿足了建筑加層需要。圖2(1)為管樁測試示意圖，如南京長陽公寓，靜壓管樁長36.0m,直徑0.4m,由三節(jié)12m樁段組成，首先施工一節(jié)管段，待樁壓至地面后與荷載箱焊接再施工上二節(jié)管段，荷載箱做為樁段的連接件埋入到預(yù)定位置處，位移桿護套管則從孔洞中引出地圖2(m)為雙荷載箱或單荷載箱壓漿樁測試示意圖。下荷載箱擺在樁端首先進行壓漿前兩個荷載箱測試，求得樁端阻力和樁身承載力，然后進行樁端高壓注漿再進行兩個荷載箱測試，這樣就可求得壓漿對端阻力和樁承載力提高作用。圖2(n)將荷載箱埋設(shè)在擴大頭里面，使得荷載箱底板兩邊成45°擴散覆蓋整個擴大頭樁端平面，直接測量擴大頭樁端全截面極限端阻力。北京西直門某工程樁徑1.2m,樁端擴大頭1.8m,荷載箱底面距擴大頭底面300mm,荷載箱直接測得樁端極限承載力14000kN。圖2(p)在人工挖孔擴大頭樁中埋設(shè)兩個荷載箱，上荷載箱用于測量直身樁樁側(cè)阻力，下荷載箱用于測量單位極限端阻力，再換算成整樁端阻力，最后得到整樁極限承載力。圖2(q)在人工挖孔擴大頭樁中由于樁極限側(cè)阻力較小，無如云南某工程樁徑1.0m,擴大頭1.6m,預(yù)估極限承載力7900kN,而上段樁僅能提供2200kN,這時在樁頂上部堆載施加2000kN反4.2.3荷載箱必須平放在樁中心，以防產(chǎn)生偏心軸向力。當(dāng)荷裁產(chǎn)生的力為99.6%所發(fā)出的力，其偏心影響很小，可忽略不計。對于灌注樁，荷載箱處的導(dǎo)向筋除了起引導(dǎo)灌注混凝土的導(dǎo)管穿過荷載箱的作用外，還起到加固荷載箱和鋼筋籠連接的作用，其數(shù)量不宜過少。4.2.4位移桿(絲)應(yīng)穿在護套管內(nèi)引至地面，位移桿應(yīng)具有一定的剛度，位移桿外徑與護套管內(nèi)徑之差不宜小于10mm,位移桿接頭處應(yīng)光滑；護套管也應(yīng)具有一定的剛度，其自身接口及與荷載箱連接處應(yīng)密實堅固，確保試驗時內(nèi)部連續(xù)暢通?；敛⑹怪冃巍ｋS著受檢樁、基準(zhǔn)樁間相互距離縮小，地基土變形對試樁、基準(zhǔn)樁的附加應(yīng)力和變位影響加劇。1985年，國際土力學(xué)與基礎(chǔ)工程協(xié)會(ISSMFE)根據(jù)世界各國對有關(guān)靜載試驗的規(guī)定，提出了靜載試驗的建議方法，并指檢樁樁徑),這和我國現(xiàn)行規(guī)范規(guī)定的“大于等于4D且不小于2.0m”相比更容易滿足(小直徑樁按3D控制，大直徑樁按2.5m環(huán)境影響?？紤]到現(xiàn)場試驗中的困難，故本規(guī)程中對部分間距的規(guī)定放寬為“不小于3D”。梁應(yīng)一端固定，另一端簡支，這是為減少溫度變化引起的基準(zhǔn)梁撓曲變形。基準(zhǔn)梁不宜過長，并應(yīng)采取有效遮擋措施，以減少受氣候、振動及其他外界因素的影響，尤其在晝夜溫差較大且白天4.3.1本條是按我國的傳統(tǒng)做法，對維持荷載法進行的原則性規(guī)法，也是其他工程樁豎向承載力驗收檢測方法的唯一比較標(biāo)準(zhǔn)。慢速維持荷載法每級荷載持載時間最少為2h。對絕大多數(shù)樁基而言，為保證上部建筑正常使用，控制樁基絕對沉降是第一位重要的，這是地基基礎(chǔ)按變形控制設(shè)計的基本原則。在工程樁驗收檢測中，國內(nèi)某些行業(yè)或地方標(biāo)準(zhǔn)允許采用快速維持荷載法。國外許多國家的維持荷載法相當(dāng)于我國的快速維持荷載法，最少持載時間為lh,但規(guī)定了較為寬松的沉降相對穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)，與我國快速法的差別就在于此。1985年ISSMFE根據(jù)世界各國的靜載試時一級，穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)為0.1mm/20min”。當(dāng)樁端嵌入基巖時，個別國家還允許縮短時間；也有些國家為測定樁的蠕變沉降速率建議采用終級荷載長時間維持法。低豎向荷載時常出現(xiàn)本級荷載沉降超過上一級荷載對應(yīng)沉降5倍的陡降，當(dāng)縫隙閉合或樁端與硬持力層接觸后，隨著持載時間或荷載增加，變形梯度逐漸變緩；當(dāng)樁身強度不足樁被壓斷時，也會出現(xiàn)陡降，但與前相反，隨著沉降增加，荷載不能維持甚至大幅降低。所以，出現(xiàn)陡降后不宜立即卸荷，而應(yīng)使樁下沉量超過非嵌巖的長(超長)樁和大直徑(擴底)樁的Q-s曲線一般呈緩變型，在樁頂沉降達(dá)到40mm時，樁端阻力一般不能充分發(fā)揮。前者由于長細(xì)比大、樁身較柔，彈性壓縮量大，樁頂沉降較大時，樁端位移還很?。缓笳唠m樁端位移較大，但尚不足以使端阻力充分